六層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)教學樓設計-免費閱讀
【正文】 g)Mge支座+M支座M跨中M Ve39。g+) 支座V 表175 框架橫梁內(nèi)力組合層次部截 非抗震位面恒荷載活荷載風荷載可變荷載效應永久荷載效應 MgMqMwM=+M=+(Mq+Mw)M=+6支座A B左 B右 C左 C右 D 跨中AB BC CD VgVqVwV=+V=+(Vq+Vw)V=+支座A B左 B右 C左 C右 D MgMqMwM=+M=+(Mq+Mw)M=+5支座A B左 B右 C左 C右 D 跨中AB BC CD VgVqVwV=+V=+(Vq+Vw)V=+支座A B左 B右 C左 C右 D 表176 框架橫梁內(nèi)力組合抗震內(nèi)力組合取值 Me39。g+)γRe(39。gγRe(39。MGrMQrMGr39。g(39。截面最大剪力設計值驗算截面尺寸，截面尺寸滿足要求?；A底面處土的自重應力基底平均壓力按準永久荷載計算基底附加應力點號（mm）（mm）00001222613167232696確定沉降計算深度，但相差不大，所以Zn=5m，符合要求。m支座計算簡圖M′x(+)=沿樓蓋周邊則根據(jù)實際支承情況確定。非加密區(qū)還應滿足s10d=160,故箍筋取4肢Φ8150。s=bh0ρmin=450405％=178。 柱的配筋計算表21給出了框架梁各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，其中剪跨比λ也可取Hn/(2h0)，表中的Mc、Vc和N不應考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。m屬于第一類T形截面，同理AB,CD跨梁也為第一類T形截面。）,ξb=。 對于BC跨翼緣計算寬度當按跨度考慮時，b180。柱每層有2個控制截面，及柱頂和柱底。由于T1= Tg=,故應考慮頂部附加地震作用，取δn=+=。柱軸力和梁剪力圖見圖119。=mM56=M65=1/12178。mM72=1/63178。)=p′6BC=5/8p6BC=5/8=p′AB=(12α178。mM96=1/6178。mM48= 1/3178。2＋)＝μ13＝(++15)＝μ27＝(++15)＝節(jié)點3： μ31＝μ35=(15++)＝ μ34＝15/(++15)=節(jié)點4： μ42＝μ46=(15+++)＝μ43＝15/(2++15)=μ48＝(++15)=節(jié)點5： μ51＝(2++15)= μ36＝15/(++15)=μ510＝(++15)=節(jié)點6： μ63＝15/(15+++)=μ69＝(15+++)=μ611＝(15+++)=μ64＝(15+++)=M12=M21=1/12178。+179。+179。將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，計算過程如表2所示。（鋪地磚）①8厚地磚樓面，干水泥擦縫；②灑素水泥面（灑適量清水）；③20厚1:4干硬性水泥砂漿結(jié)合層；④60厚C20細石混凝土向地漏找平，最薄處30厚；⑤～，防水層周邊卷起高150；⑥20厚1:3水泥砂漿找平層，四周抹小八字角；⑦現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板。屋頂排水設計包括：選擇屋頂排水坡度，確定排水方式，進行屋頂排水組織設計。立面設計中應注意：立面比例尺度的處理，立面虛實與凹凸處理，立面的線條處理，立面的色彩與質(zhì)感處理，立面的重點與細部處理。六層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)教學樓設計第一部分:建筑設計一、工程概況： 工程名稱：六層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)教學樓； 工程位置：某市； 工程總面積：4100m2,6層； 結(jié)構(gòu)形式：現(xiàn)澆整體框架結(jié)構(gòu)。防火防火等級為二級，安全疏散距離滿足房門至外部出口或封閉樓梯間最大距離小于35m，會議室、辦公室前后兩個門，滿足防火要求；室內(nèi)消火栓設在走廊兩側(cè)，每層兩側(cè)及中間設3個消火栓，最大間距25m,滿足間距50m的要求。屋面防水材料尺寸越小，屋面排水坡度越大，反之則越小；降水量大的地區(qū)屋面排水坡度較大，反之則較小。（面磚飾面）①1:1水泥砂漿（細砂）勾縫；②貼8厚面磚（在磚粘貼面上涂抹專用粘貼劑，然后粘貼）；③6厚1::2水泥石灰膏砂漿找平層；④6厚1:1:6水泥石膏砂漿刮平掃毛；⑤6厚1::4水泥石灰砂漿打底掃毛；⑥刷一道加氣混凝土界面處理劑。表中A為一榀框架各層節(jié)點的受風面積，計算結(jié)果如圖5所示。)=BC跨g′6BC= g6BC1＋5/8 g6BC2＝+5/8= KN/mCD跨（α=）g′6AB= g6AB1+(12α178。)=BC跨 g180。===+α179。==mM27=1/3178。圖15 風荷載作用下柱間剪力分配（KN）圖16 風荷載下反彎點和柱端彎矩圖17 風載彎矩圖（KN結(jié)構(gòu)底部剪力為： =()=頂點附加地震作用為： ΔFn=δnFEK== 計算結(jié)果列于表6。為了施工方便，對梁端彎矩進行調(diào)幅（只對恒載和活載下彎矩進行調(diào)幅），結(jié)果見圖25和圖26。f=l/3=；按梁間距考慮時， b180。下部跨間截面按單筋T形截面計算。具體計算過程如表19所示。由表21可見，各柱的剪跨比均滿足2，軸壓比均滿足。受拉區(qū)與受壓區(qū)各配318兩側(cè)中間各配1根18 全部縱向鋼筋配筋率ρ=2036/(450405)=％％，滿足要求。框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算以首層C軸節(jié)點為例。分別求得各區(qū)格板的彎矩，然后疊加得到各區(qū)格板的跨中最大彎矩。mM′y(+)=①計算②值的確定 據(jù)，查得用反梁法計算內(nèi)力7F=395kNF=395kNF=790kNF=790kNF=790kNF=790kNF=790kNF=790kNF=790kNq=由結(jié)構(gòu)力學計算器計算出內(nèi)力圖： 彎矩圖262377398394394396389407137剪力圖由于支座反力與柱荷載不相等，在支座處存在不平衡力。驗算截面是否需要配箍筋需要配置箍筋只配置箍筋而不配彎起鋼筋采用，實際配箍率，滿足最小配箍率的要求。g+ V次 (Vq+Vw) ) 6 5 4 3 2 1 表14 C軸柱剪力組合 非抗震抗震調(diào)整內(nèi)力組合 恒活風 柱柱組 荷荷荷 載載載 上下合 層 V=V=+V= γRe VgVqVw++Ve39。RaMGE次6 5 4 3 2 1 CD軸MGE的計算層qgqqqgelMelMerMGlMQlMGl39。g+) 支座V Me39。g)Mge支座+M支座M跨中M Ve39。gγRe(39。gγRe(39。g+)γRe(39。gγRe(39。gγRe(39。g)Mge支座+M支座M跨中M Ve39。RaMGE次6 5 4
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