【正文】 惡劣，工作級別較高。 4) 鑄造起重機：供吊運鐵水注入混鐵爐、煉鋼爐和吊運鋼水注入連續(xù)鑄錠設(shè)備或鋼錠模等用。 5) 夾鉗起重機：利用夾鉗將高溫鋼錠垂直地吊運到深坑均熱爐中，或把它取出放到運錠車上。小車上有專門的脫錠裝置，脫錠方式根據(jù)錠模的形狀而定：有的脫錠起重機用項桿壓住鋼錠，用大鉗提起錠模；有的用大鉗壓住錠模，用小鉗提起鋼錠。主小車的立柱下端裝有挑桿，用以挑動料箱并將它送入爐內(nèi)。副小車用于修爐等輔助作業(yè)。主小車吊鉤上懸掛特殊翻料器，用以支持和翻轉(zhuǎn)工件；副小車用來抬起工件。小車與橋架的相互配合，主要在于：小車軌距（車輪中心線間的水平距離）和橋架上的小車軌距應(yīng)相同，其次，在于小車的緩沖器與橋架上的擋鐵位置要配合好，小車的撞尺和橋架上的行程限位裝置要配合好。小車的高度小，相應(yīng)的可使起重機的高度減小，從而降低了廠房建筑物的高度。起升機構(gòu)和小車平面的布置要合理，二者之間的距離不應(yīng)太小，否則維修不便，或造成小車架難以設(shè)計。小車車輪的輪壓分布要求均勻。一般最大輪壓不應(yīng)該超過平均輪壓得20%。為使小車上的起升、運行機構(gòu)與小車架配合得好，要求二者之間的配合尺寸相符；連接零件選擇適當(dāng)和安裝方便。盡量選用標準零部件，以提高設(shè)計與制造的工作效率，降低生產(chǎn)成本?？傊?，要兼顧各個方面的相互關(guān)系，做到個部分之間的配合良好。 橋式起重機金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)起重量Q： 5t跨度S(L)： m工作級別： A5起升高度： 12m起升速度： 11m/min小車運行速度： 40 m/min大車運行速度： 90m/min小車自重： 總重： 第二章 總體設(shè)計 B=（）S=（）= 506~=4m；根據(jù)小車軌距和中軌箱型梁寬度以及大車運行機構(gòu)的設(shè)置，取B=4m。翼緣板寬度B2=B1+2+40=452mm；上下翼緣板相同，為10 mm452 mm。其大車運行機構(gòu)的布置方式如圖21所示圖21分別傳動的大車運行機構(gòu)布置方式 1電動機；2制動器；3帶制動輪的半齒輪聯(lián)軸器；4浮動軸；5半齒輪聯(lián)軸器；6減速器；7全齒輪聯(lián)軸器； 8車輪 第三章 載荷計算 、端梁截面幾何性質(zhì) 主梁 A=(45210+13006)2 =24640mm2慣性矩 Ix=mm4 =mm4=mm4=108mm4 端梁 A2=(7508+2608)2 mm2 =16160 mm2慣性矩Ix2==108mm4Iy2==108mm4 固定載荷：由[8]中公式726 （41）式中 h梁的高度，單位mm δ箱形梁的兩塊腹板厚度，單位 mm ρ鋼材密度，取為Q235鋼，103g/ mm3S梁的 跨度,單位mmβ構(gòu)造系數(shù)。有橫向加勁肋時，β=。 查[6] 中附表22 軌道選用輕軌15（線密度q=15kg/m）。 司機室重量：PGS=10000N，重心作用位置=。 小車質(zhì)量和總起升質(zhì)量產(chǎn)生的水平慣性力 ；式中 動力效應(yīng)載荷系數(shù)，查[8] ； m=7600kg； 大車起制動平均加速度， /s2； 由半橋架質(zhì)量引起的水平慣性力 主梁跨端設(shè)備慣性力影響力小，忽略。 由于水平、垂直載荷對主梁截面的偏心作用，因而產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)載荷（如圖32）。 第四章 主梁計算 內(nèi)力 計算大車傳動側(cè)的主梁。當(dāng)小車一個車輪輪壓作用在左支座處時，主梁跨端截面上有最大剪力，最大剪力為： =；滿載小車在跨中時，跨中下翼緣板下側(cè)的剪切力為：=21301N；。K=4 ； b=K=2 ； a= (BK)=1；水平剛架計算模型示表圖42 圖4水平剛架計算模型① 小車在跨中?？缍怂郊羟辛椋? =1350N；2） 偏斜側(cè)向力。側(cè)向力為 ；超前力為=N；端梁中點的軸力為==；端梁中點的水平剪切力為= （）=（）=3841N；主梁跨端的水平彎矩為：= a+b=+；主梁跨端的水平剪切力為===1380N；主梁跨端總的水平剪切力為==8920N ；小車在跨端時，主梁跨中水平彎矩與慣性載荷的水平彎矩組合值較小，不需計算。垂直彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為== = Pa；水平彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為== =；慣性載荷與側(cè)應(yīng)力對主梁產(chǎn)生的軸向力較小且作用方向相反，應(yīng)力很小，故不計算主梁上翼緣板的靜矩為=/2=10652（90010）/2 = m3主腹板上邊的切應(yīng)力為==Pa= M Pa；A0主梁跨端封閉截面面積點2的折算應(yīng)力為=+= === M Pa＜=175 M Pa3）點3的應(yīng)力為＜=175MPa腹板對y軸的靜距為： ； ； ； 4）點4處的局部彎曲應(yīng)力：翼緣板的實際載荷如圖（54）所示：根據(jù)軌道與翼緣板在力作用點處位移相等的變形協(xié)調(diào)條件，得接觸支撐力： 式中 a=700mm，為主梁小隔板間距； b=600mm，為主梁腹板間距； =10mm。=，為計算系數(shù)，從[8] 中表75查取。 取翼緣板壓力區(qū)長==291+50=232mm。 則k==232/76= ； d/b=244/ ；查書一表76得：= ； =； 則翼緣板上表面的局部彎曲應(yīng)力： 縱向 ==； 橫向 ==； 箱形梁翼緣板上表面還受整體彎曲應(yīng)力： =；翼緣板受雙向彎曲作用，應(yīng)驗算復(fù)合應(yīng)力：= = =＜=175MPa軌道與翼緣板之間的接觸壓應(yīng)力不大，一般不需演算。 主梁穩(wěn)定性 整體穩(wěn)定性 主梁高寬比 ==（穩(wěn)定）； 局部穩(wěn)定性 翼緣板==50