【正文】 解的 q= 因為齒數(shù)為整數(shù)，故實際傳動比與計算出的理論值略有出入。為了使發(fā)動機在各檔時都在相同的轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)工作，靠近于高檔的鄰檔公比應(yīng)比靠近低檔的小。通常根據(jù)經(jīng)驗公式中 心距 A。轎車四檔變速器殼體的軸向尺寸 ~ 貨車變速器殼體的軸向尺寸與檔數(shù)有關(guān)： 四檔 (~)A 五檔 (~)A 六檔 (~)A 當變速器選用常嚙合齒輪對數(shù)和同步器多時，中心距系數(shù) KA 應(yīng)取給出系數(shù)的上限。 本次設(shè) 計采 用 5+1 手 動擋 變速器 ，其 殼體 的軸向 尺寸是3?133mm=399mm 齒輪參數(shù)的選擇 (1)齒輪模數(shù) 齒輪模數(shù)由齒輪的彎曲疲勞強 度或最大載荷下的靜強度所決定。載貨汽車應(yīng)重視減小其質(zhì)量。 ,螺旋角β =20176。 (3)齒寬 齒寬的選擇既要考慮變速器的質(zhì)量小、軸向尺寸緊湊，又要保證齒輪的強度及工作平穩(wěn)性的要求。斜齒輪取 KC=～ 。 (4)齒頂高系數(shù) 本設(shè)計中選取齒頂高系數(shù) f0=。 直齒 Zh=2Am 斜齒 2 cosnAm? 表 1 解放 CA10B手動變速箱結(jié)構(gòu)設(shè)計 20 一檔采用直齒輪，故 Zh=63 mn=。 Zh分配給 Z Z10 為使 Z9/Z10盡量大一些，應(yīng)將 Z10盡量取得小一些，在 ig1一定的條件下， Z2/Z1 的傳動比可分配下些。貨車中間軸 I檔直齒輪的最小齒數(shù)為 12～ 4 之間選取。 （ 6）修正中心距 A=10 9()2Z Z m?= 實際中取 A=133mm （ 7）確定常嚙合傳動齒輪副的齒輪 由 2 11 gZ iZ? 109ZZ 可得 A= 12()2cosnm Z Z?? 取 mn=, Z1=23 由以上可得 Z2=41 則精確 β 12=25176。 51′ 24″ 三檔齒輪副： mn=, Z6=31 由 ig3=12ZZ 65ZZ A=65)65n cos2m ? ZZ ??（ 由以上可得 Z5=33 β 56=22176。 51′ 24″ 倒檔齒輪副 取 m= Z13=16 Z11=14 ig6=12ZZ 1112ZZ 139ZZ 解得 Z13=27 齒輪 11 和齒輪 12是常嚙合的 （ 9）確定倒檔中心軸距 通常 I檔與倒檔選用同一模數(shù)，初選 Z11后，可計算出中間軸 與倒檔的中心距 A′。 直齒論圓柱齒輪參數(shù)計算所用公式： 分度圓直徑 d=zm 齒頂高 ha=(f+x)m 齒根高 hf=(f+cx)m 齒全高 h=(2f+c)m 齒頂圓直徑 da=d+2ha 解放 CA10B手動變速箱結(jié)構(gòu)設(shè)計 22 齒根圓直徑 df=d2hf 中心距 a=a0=(z1+z2)m/2 斜齒圓柱齒輪參數(shù)的計算 端面模數(shù) mt=mn/cosβ 分度圓直徑 d=zmt 齒頂高 ha=f0mn 齒全高 h=(2f0+c)mn 齒頂高直徑 da=d+2ha 中心距 a=a0=（ z1+z2） mt/2 齒根圓直徑 df=d2hf 齒根高 hf=(f+cx)m 其各檔齒輪參數(shù)計算結(jié)果如下： 檔 位 齒數(shù) 法向模數(shù) 端面模數(shù) 壓力角 分度圓直徑 齒頂圓直徑 常嚙 主 23 20176。 4 五 檔 主 20 20176。 5 三 檔 主 33 20176。 2 二 檔 主 22 20176。 5 一 檔 主 14 20176。 3 倒檔1 主 16 20176。 倒檔 2 主 22 20176。 3 續(xù)表： 檔 位 齒根圓直徑 齒頂高 齒全高 齒根高 螺旋角 螺旋方向 中心距的名義尺寸 常嚙 主 25176。 51′24″ 右 133 解放 CA10B手動變速箱結(jié)構(gòu)設(shè)計 24 五 檔 主 25176。 51′24″ 右 133 三 檔 主 25176。 51′24″ 右 133 二 檔 主 4 133 從 5 133 一 檔 主 45 133 從 45 133 倒檔1 主 45 91 從 45 91 倒主 45 150 25 檔2 從 45 150 表 2 齒輪的校核 變速器齒輪的損壞有以下幾種： （ 1）齒輪折斷 齒輪在嚙合過程中，齒輪表面承受有集中載荷的作用。齒輪折斷有兩種情況，一種是齒輪受到足夠大的突然載荷的沖擊作用，導致齒輪斷裂，這種破壞的斷面為粗粒狀。這種破壞的斷面在疲勞斷裂部分呈光滑表面，在突然斷裂部分呈粗粒狀表面。 為了避免齒輪輪齒折斷，需降低輪齒彎曲應(yīng)力，即提高輪齒彎曲強度。 （ 2）齒面點蝕 齒面點蝕是閉式齒輪傳動經(jīng)常出現(xiàn)的一種損壞形式。而裂縫中充滿了潤滑油，嚙合時，由于齒面相互擠壓，裂縫中油壓增高，使裂縫繼續(xù)擴展，最后導致齒面表層一塊塊剝 解放 CA10B手動變速箱結(jié)構(gòu)設(shè)計 26 落，齒面出現(xiàn)大量扇形小麻點，這就是齒面點蝕現(xiàn)象。點蝕的后果不僅是齒面出現(xiàn)許多小麻點，而且由此使齒形誤差加大，產(chǎn)生動載荷，也可能引起輪齒折斷。 （ 3）齒面膠合 高速重載齒輪傳動、軸線不平行的螺旋齒輪傳動及雙曲面齒輪傳動，由于齒面相對滑動速度大，接觸壓力大，使齒面間潤滑油膜破壞，兩齒面間金屬材料直接接觸，局部溫度過高互相熔焊粘聯(lián)，齒面沿滑動方向 形成撕傷痕跡，這種損壞形式叫膠合。 齒輪的校核計算 齒輪強度計算 接觸強度：用以下公式計算接觸應(yīng)力 12110. 41 8 ( ) / c osbnH FEb? ? ? ??? （ N/mm2） 式中 Fbn—— 法面內(nèi)基圓切向力， Fbn=Ft/cosα cosβ 27 M—— 計算扭矩， d—— 節(jié)圓直徑 α —— 節(jié)圓壓力角 β —— 螺旋角 b—— 齒輪接觸實際寬度 E—— 齒輪材料彈性模量 查資料可取 3190 10E MPa?? 12,??—— 主動及被動齒輪節(jié)圓處齒廓曲率半徑 11 2sincos??? ?? 22 2sincos??? ?? 12,??為主動及被動節(jié)圓半徑 計算扭矩 M=12Memax 時，許用應(yīng)力為 [σ H]接 =1300～ 1400N/mm2 常嚙合及高檔 =1900～ 2020N/mm2 一檔及倒檔 其中 Memax 為發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩。 Ptn—— 法面周節(jié)， Ptn=π mn Kε —— 重合度影響系數(shù)， Kε =2 選擇齒形系數(shù) y 時，按當量模數(shù) 3/ cosnzz ?? 在圖（ 341）中查得 許用應(yīng)力為 400～ 850N/mm2（直齒輪）； 100～ 250N/mm2（斜齒輪）。 許用應(yīng)力為 400～ 850N/mm2（直齒輪）； 100～ 250N/mm2（斜齒輪）。 彎曲強度：直齒輪用以下公式計算彎曲應(yīng)力： tfF tFK KbPy?? ?（ N/mm2） 式中 Ft—— 圓周力， max2 et MF d? N； Fσ —— 應(yīng)力集中系數(shù)，直齒輪取 ， Kf—— 摩擦力影響系數(shù)；主動齒輪取 ；從動齒輪取 ； Pt—— 端面周節(jié)， Pt=π m 許用應(yīng)力為 400～ 850N/mm2（直齒輪）； 100～ 250N/mm2（斜齒輪）。 解的σ F3（主） =142N/mm2 σ F3（從） =117N/mm2 五檔齒輪校核 接觸強度：用以下公式計算接觸應(yīng)力 12110. 41 8 ( ) / c osbnH FEb? ? ? ??? （ N/mm2） Fbn=Ft/cosα cosβ b—— 齒輪接觸實際寬度 b=KCm kc 取 m= 得 b=28 解得 σ H5=2991400 彎曲強度：斜齒輪用以下公式計算： 解放 CA10B手動變速箱結(jié)構(gòu)設(shè)計 32 tFtnFKbP yK??? ? 式中： Ft—— 圓周力， max2 et MF d? N； Fσ —— 應(yīng)力集中系數(shù)，斜齒輪取 ； Ptn—— 法面周節(jié)， Ptn=π mn Kε —— 重合度影響系數(shù)， Kε =2 許用應(yīng)力為 400～ 850N/mm2（直齒輪）； 100～ 250N/mm2（斜齒輪） 解的σ F5（主） =115N/mm2 σ F5(從） = 136N/mm2 常嚙合齒輪 接觸強度：用以下公式計算接觸應(yīng)力 12110. 41 8 ( ) / c osbnH FEb? ? ? ??? （ N/mm2） Fbn=Ft/cosα cosβ b—— 齒輪接觸實際寬度 b=KCm kc 取 8 m= 得 b=30 解得 σ H1=356N/mm21400N/mm2 彎曲強度：斜齒輪用以下公式計算： tFtnFKbP yK??? ? 33 式中： Ft—— 圓周力， max2 e