【正文】 的適應(yīng)性差等。 裝置的概況和特點(diǎn) 本設(shè)計(jì)主要以某石化公司常減壓為設(shè)計(jì)原型，主要數(shù)據(jù)取自生產(chǎn)實(shí)際。 遼河混合原油屬于低硫中間基原油，含環(huán)烷酸多根據(jù)原油的性質(zhì)、特點(diǎn)和市場的需求主要生產(chǎn)重整汽油、航空煤油、輕柴油、重柴油、混合蠟油、渣油等。根據(jù)加工含環(huán)烷酸原油的特點(diǎn)，結(jié)合加工含環(huán)烷酸原油的經(jīng)驗(yàn)，優(yōu)化了設(shè)備選型及選材，初餾塔、常壓塔塔盤為浮閥塔盤。為實(shí)現(xiàn)裝置長周期運(yùn)行，高溫部位設(shè)備和管線全部采用不銹鋼材質(zhì)，以達(dá)到防腐的目的。 常壓塔采用二個(gè)中段循環(huán)回流，以使塔內(nèi)汽、液相負(fù)荷分布均勻，提高塔的處理能力，減小塔頂冷凝器的負(fù)荷。即蒸汽噴射泵和水環(huán)抽真空泵。 環(huán)烷酸對金屬的腐蝕一般發(fā)生在介質(zhì)流速高和渦流狀態(tài)處，其溫度范圍為 230～280℃和 350～ 400℃。采取的防護(hù)措施除原油住堿外，適當(dāng)?shù)卦黾訝t子轉(zhuǎn)油線尺寸以降低介質(zhì)流速，并結(jié)合具體條件選用耐腐蝕材質(zhì)，可以減少有 關(guān)部位的腐蝕速率。 為使相當(dāng)數(shù)量的中間餾分得到合理利用，因?yàn)樗鼈兪呛芏嗟亩渭庸ぴ希帜軓闹猩a(chǎn)國民經(jīng)濟(jì)所需的各種潤滑油、蠟、瀝青的原料。即預(yù)汽化 — 常壓蒸餾 — 減壓蒸餾。 各個(gè)組分切割溫度的確定： 塔頂溫度為 115℃的原因：因?yàn)樗數(shù)漠a(chǎn)品為汽油（它的實(shí)際切割溫度為：初餾點(diǎn)～ 180℃ ）而在實(shí) 際生產(chǎn)的汽油做為去重整的原料，根據(jù)重整原料的要求所以常壓塔頂溫度為 115℃。 工藝流程概況 常減壓蒸餾利用精餾原理根據(jù)原油中各個(gè)組分的揮發(fā)度（沸點(diǎn)）不同，在一定的工藝條件下分離出各餾份產(chǎn)品（瓦斯、直餾汽油、直餾柴油、蠟油、渣油）。另一路經(jīng)原油 減一線一次換熱器 H70原油 常二線二次換熱器 H715AB、原油 常二線二次換熱器 H702換熱。一、二級電脫鹽入口注入破乳劑、水，經(jīng)混合閥與原油充分混合后進(jìn)入電脫鹽罐，在高壓交直流電場的作用下，把原油中的大部分鹽和水分脫除出來。一路經(jīng)原油 渣 油三次換熱器 H70原油 減一線換熱器 H70原油 北京 工大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 5 減頂一次換熱器 H70原油 常一中一次換熱器 H706 換熱，兩路混合后溫度達(dá)到200℃左右，進(jìn)入初餾塔?；亓鞴迌?nèi)汽油經(jīng)初頂回流泵 (B704)抽出后，一路經(jīng)回流控制閥 (FRC105)做回流返回塔內(nèi)控制塔頂溫度，另一路經(jīng)出裝置控制閥 (LRC103)送入輕污油去集油罐，蒸頂汽油去油品。 拔頭油經(jīng)常壓爐四路進(jìn)料控制閥（ FIC20 FIC20 FIC20 FIC204）進(jìn)入常壓爐對流室 ，加熱到 310℃出來后進(jìn)入輻射室，加熱到 365℃進(jìn)入常壓塔?；亓鞴迌?nèi)汽油經(jīng)常頂回流泵 (B710)抽出，一路經(jīng)回流控制閥 (FIC201)做回流返回塔內(nèi)控制塔頂溫度，另一路經(jīng)出裝置控制閥 (LIC205)送入電精制裝置堿洗后去儲(chǔ)罐或去重整裝置。 常一中由常壓塔 35層抽出，經(jīng)泵（ B707），送至常一中 原油脫后二次換熱器H70常一中蒸發(fā)器 H725，換熱到 145℃后返回塔內(nèi) 37 層。液相由常二線泵（ B712）抽出經(jīng)常二線 原油脫后四次換熱器 H71常二線原油脫后二次換熱器 H72換熱經(jīng) H733 冷卻后，輕柴去油品。 常三線由塔 15層餾出后進(jìn)入汽提塔，汽提塔底可吹入蒸汽，汽相返回塔內(nèi) 18層，液相經(jīng)常三線泵（ B703）抽出，送至常三線 原油脫后三次換熱器 H70常三線 軟化水換熱器 H726 換熱，經(jīng) H741 冷卻后并入重污油做為重柴油出裝置。 減壓塔塔頂汽相經(jīng)減頂冷卻器冷卻后，液相通過大氣腳流入水封罐，汽相通過一級抽真空器抽出后，液相通過大氣腳流入水封罐，汽相經(jīng)一級冷卻器冷卻后進(jìn)入二級抽真空器，經(jīng)過二級抽真空器抽出后，液相通過大氣腳流入水封罐，汽相經(jīng)二級冷卻器冷卻后，液相通過大氣腳流入水封罐，汽相通過減頂瓦斯罐去加熱爐做燃料。水封罐內(nèi)的水通過控制閥排入地溝，減頂油則流入產(chǎn)品罐，再經(jīng)泵 B231 打入脫水罐，一路并蠟油，一路并輕柴。 減二線蠟油由二線集油箱抽出，通過泵（ B233）送至蒸發(fā)器 H724，減二線 原油脫前三次換熱器 H707換熱后分成兩路，一路經(jīng)過減二中回流控制閥 (FIC210)做回流返回塔內(nèi)，另一路經(jīng)出裝置控制閥 (FI202)并蠟油。 渣油系統(tǒng)分成兩路換熱，一路經(jīng)渣油 拔頭油三次換熱器 H7渣油 拔頭油二 北京 工大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 7 次換熱器 H71渣油 原油脫后四次換熱器 H71渣油 原油冷 卻器 H735換熱，另一路經(jīng)渣油 拔頭油二次換熱器 H7渣油 拔頭油三次換熱器 H70渣油 拔頭油一次換熱器換熱器 H70渣油 原油冷卻器 H720換熱，兩路換熱混合后經(jīng)過水箱（正常生產(chǎn)時(shí)不投用）分成兩路，另一路去減粘。因此蒸餾裝置節(jié)能工作的好壞直接影響煉油工業(yè)能耗指標(biāo)。 （ 2）由于二中的熱量較大，從初底出來的拔頭油和二中進(jìn)行換熱達(dá)到降低常壓爐負(fù)荷的目的。 （ 4）減壓塔頂增加一臺(tái)水環(huán)真空泵可進(jìn)一步降低塔頂壓力提高減壓塔拔出率。 4℃ 10柴油 凝固點(diǎn) 10177。 4℃ 注：凝固點(diǎn)與 95%點(diǎn)控制其中一項(xiàng) 混合蠟油 殘?zhí)? ≯ 表 公用工程（水、電、汽、風(fēng)等 ） 名 稱 要 求 指 標(biāo) 循環(huán)水溫度 ≤ 30℃ 循環(huán)水壓力 ≥ 系統(tǒng)蒸汽壓力 ～ MPa 儀表風(fēng)壓力 ≥ 燃料油壓力 ≥ 高壓瓦斯壓力 ～ MPa 封 油 壓 力 ≥ 循環(huán)冷卻水 供水溫度 ≤ 30℃ 回水溫度 ≤ 40℃ 供水壓力 回水壓力 PH 值 6～ 9 渾濁度 ≤ 2020mg/l 污垢系數(shù) ≤ 178?！?/kcal 電量 高壓電壓 6000V177。 1Hz 低壓電壓 380V/220V177。 1Hz 儀表壓縮空氣 下露點(diǎn) 20℃ 溫度 常溫 壓力 表 原材料消耗、公用工程消耗及能耗指標(biāo) 序號(hào) 名稱 單位 數(shù)量 備注 1 原料 2 燃料油 +燃料氣 kg/h 3 電 KWh/h 4 循環(huán)水 t/h 1737 5 新鮮水 t/h 6 軟化水 t/h 7 污水 t/h 8 蒸汽 t/h 9 蒸汽 t/h 表 塔類 序 號(hào) 工藝 編號(hào) 設(shè)備名稱 規(guī) 格型號(hào) 結(jié)構(gòu) 形式 容積m3 操作壓力 Mpa 操作 溫度℃ 1 T701 初餾塔 ф 3000179。 44070 浮閥 553 355 3 T203 減壓塔 ф6400/4200179。7502179。6550179。6000179。6800179。 343020/12916RⅡ a 16MnR 初頂油汽 0.4 19 H739 常頂空冷 P9179。 342440/12925RⅡ b 1.5 22 H743 減一線 /原油 4Ⅰ 16MnR 原油 23 H230A 減頂冷卻 器 FLB1100350164Ⅱ 16MnR 柴油 0 0.4 24 H231A 減頂一級冷卻器 FLB1100350164Ⅱ 16MnR 柴油 0 0.4 25 H232A 減頂二級冷卻器 FLB1100350164Ⅱ 16MnR 柴油 0 0.4 北京 工大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 12 第 2 章 設(shè)計(jì)計(jì)算 基礎(chǔ)數(shù)據(jù)的換算 平均沸點(diǎn) （ 1）體積平均沸點(diǎn) t 體 即恩氏蒸餾體積為 10%， 30%， 50%， 70%， 90%時(shí)的五個(gè)餾出溫度平均值： 5 9070503010 tttttt ?????體 主要用來求定其它難以 直接測定的平均沸點(diǎn) 。 表 體積平均沸點(diǎn)匯總表 物料 產(chǎn)品的恩氏蒸餾數(shù)據(jù) 體積平均沸點(diǎn)，℃ 體積， % 0 10 30 50 70 90 100 汽油 50 82 98 108 117 139 148 航煤 140 153 165 171 187 199 220 175 輕柴油 195 231 254 272 301 338 355 重柴油 279 315 388 413 433 453 465 原油 266 342 390 425 450 利用體積平均沸點(diǎn)查教材 69頁圖 34可求出中平均沸點(diǎn)、質(zhì)量平均沸點(diǎn)、實(shí)分子平均沸點(diǎn)。 表 中平均沸點(diǎn)匯總表 物料 汽油 航煤 輕柴油 重柴油 體積平均沸點(diǎn)，℃ 175 中平均沸點(diǎn)校正值，℃ 4 3 7 8 中平均沸點(diǎn)，℃ 172 （ 3）質(zhì)量平均沸點(diǎn) 同理由教材 69頁圖 34查得質(zhì)量平均沸點(diǎn)的校正值，則質(zhì)量平均沸點(diǎn) =體積平均沸點(diǎn) +校正值，計(jì)算結(jié)果見表 。 表 實(shí)分子平均沸點(diǎn)匯總表 物料 汽油 航煤 輕柴油 重柴油 體積平均沸點(diǎn)，℃ 175 北京 工大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 14 實(shí)分子平均沸點(diǎn)校正值，℃ 7 5 13 實(shí)分子平均沸點(diǎn)，℃ 170 386 確定各餾分相對分子質(zhì)量和特性因數(shù) K （ 1）比重指數(shù) API176。 =( 204d +△ d) 204d 相對密度； △ d校 正值，范圍 ～ 。結(jié)果見表 。 （ 2）特性因數(shù) K 根據(jù)介質(zhì)的密度與中平均沸點(diǎn)，查 教材 76 頁圖 36，特性因數(shù) K 見表 。 表 真、假臨界溫度匯總表 物料 汽油 航煤 輕柴油 重柴油 T 真 ， K 570 632 735 840 北京 工大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 15 T 假 ， K 555 622 730 830 （ 2）臨界壓力 查《石油化工工藝計(jì)算圖表》圖 238，教材 89頁圖 312，得到石油餾分真、假臨界壓力見表 表 真、假臨界壓力匯總表 物料 汽油 航煤 輕柴油 重柴油 P 真 ， MPa P 假 ， MPa 確定焦點(diǎn)參數(shù) 查《石油化工工藝計(jì)算圖表》圖 221圖 2220，由平均沸點(diǎn)和恩氏蒸餾斜率查得焦點(diǎn)溫度與臨界溫度差、焦點(diǎn)壓力與臨界壓力差。 汽油： 恩氏蒸餾（體）， % 0 10 30 50 70 90 100 恩氏蒸餾溫度，℃ 50 82 98 108 117 139 148 恩氏蒸餾溫差，℃ 32 16 10 9 22 9 平衡汽化溫度差，℃ 14 9 9 平衡汽化 50%點(diǎn)溫度，℃ 1088=100 北京 工大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 16 平衡汽化溫度℃ 100 航煤： 恩氏蒸餾（體）， % 0 10 30 50 70 90 100 恩氏蒸餾溫度，℃ 140 153 165 171 187 199 220 恩氏蒸餾溫差，℃ 13 12 6 16 12 21 平衡汽化溫度差，℃ 4. 2 平衡汽化 50%點(diǎn)溫度，℃ = 平衡汽化溫度，℃ 167 輕柴： 恩氏蒸餾（體）， % 0 10 30 50 70 90 100 恩氏蒸餾溫度，℃ 195 231 254 272 301 338 355 恩氏蒸餾溫差，℃ 36 23 18 29 37 17 平衡汽化溫度差，℃ 16 15 21 7 平衡汽化 50%點(diǎn)溫度，℃ 272+4=276 平衡汽化溫度，℃ 239 255 276 291 312 319 重柴： 恩氏蒸餾（體）， % 0 10 30 50 70 90 100 恩氏蒸餾溫度，℃ 279 315 388 413 433 453 465 恩氏蒸餾溫差，℃ 36 73 25 20 20 12 平衡汽化溫度差，℃ 17 9 9 平衡汽化 50%點(diǎn)溫度，℃ 413+18=431 平衡汽化溫