【正文】 在論文完成之際，我的心情無法平靜，從開始進(jìn)入課題到設(shè)計(jì)的順利完成，有多少可敬的老師，同學(xué)，給了我無言的幫助，請?jiān)谶@里接受我最誠摯的感謝！ 。王老師不僅在學(xué)業(yè)上給以我精心指導(dǎo)， 同時(shí)還在思想上生活上給我以無微不至的關(guān)懷，在此謹(jǐn)向常老師以誠摯的謝意和崇高的敬意。 北京 工大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 39 參考文獻(xiàn) 1 唐孟海等 ． 常減壓蒸餾裝置技術(shù) 問答 ． 北京： 中國石化出版社 2020 2 程麗華等 ． 石 油煉 制 工藝學(xué)． 北京： 中國石化出版社 2020 3 北京石油設(shè)計(jì)院編．石油化工工藝計(jì)算圖表．烴加工出版社 1985 4 丁官果編．化工容器及設(shè)備設(shè)計(jì)．浙江大學(xué)出版社 1996 5 韓冬冰編．化工工藝學(xué)．中國石化出版社 2020 6 張映鵬編．煉油工藝學(xué)．石油工業(yè)出版社 1982 7 陶 剛編 ． 化工工藝及安全 ． 化學(xué)出版社 2020 8 侯莢生編．石油煉制與化工．中國石化出版社 ,1995 9 韓冬冰李敘鳳王文華編．化工工程設(shè)計(jì)．北京：學(xué)苑出版杜 ,1997 10 葛婉華等．化工計(jì)算．北京：化學(xué)工業(yè)出版社 1995 11 彭秉璞 ． 化工系統(tǒng)分析與模擬．北京：化學(xué)工業(yè)出版杜 1990 12 李叔培編．石油加工工藝學(xué) (上、中、下冊 ) ．中國石化出版社 2020 13 石油化學(xué)工業(yè)部石油化工規(guī)劃設(shè)計(jì)院編．塔的工藝計(jì)算．石油工業(yè)出版社 1979 北京 工大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 40 致 謝 此畢業(yè)設(shè)計(jì)是在我的指導(dǎo)老師王廣菊老師的親切關(guān)懷和悉心指導(dǎo)下完成的。 此次畢業(yè)設(shè)計(jì)是我所學(xué)知識的一次匯總，通過此次設(shè)計(jì)，我又把之前的知識進(jìn)行了溫習(xí)，做到了溫故而知新，同時(shí)在做的過程中對存在一些問題怎樣從工程角度進(jìn)行妥善處理，有了一次親身經(jīng)歷。近年來，常減壓蒸餾技術(shù)和管理經(jīng)驗(yàn)不斷創(chuàng)新，裝置節(jié)能消耗顯著，產(chǎn)品質(zhì)量提高。 本次設(shè)計(jì)為常減壓蒸餾裝置，流程方案為三塔兩爐，由于時(shí)間有限，僅對常壓塔進(jìn)行設(shè)計(jì)。燃料油在社會(huì)能源結(jié)構(gòu)中占據(jù)突出位置。 設(shè)想 前以提到加熱爐熱能的浪費(fèi) ,如果將這部分能源用在給原油的預(yù)熱上 ,不僅能減少對能源的消耗 ,而且還利用了加熱爐的熱能 ,減少了能源的浪費(fèi) 三廢的處理情況及噪聲的消除 目前 ,為了減少環(huán)境污染 ,在三廢處理上大致有以下幾點(diǎn)： （ 1）盡可能將含硫含酚污水進(jìn)行閉路循環(huán) ,或者一水多用 ,減少污染源 （ 2）加強(qiáng)維修減少泄漏 ,特別是水冷器的泄漏 . （ 3）裝置排水系統(tǒng)要清濁分流 （ 4）三個(gè)塔頂?shù)臍怏w回收利用 . 燥音主要來源于空壓機(jī) ,大型鼓風(fēng)機(jī) ,加熱爐和排氣放空等 .主要采用的措施是 :研制噪音小的機(jī)器和設(shè)備 ,在機(jī)器的聲源周圍采取各板 ,隔音和吸音等措施 ,操作室的窗戶要加雙層的玻璃 ,同時(shí)加強(qiáng)綠化 ,美化環(huán)境 ,保證工人的身心健康。 加熱爐溫度達(dá) 730℃ ,由于設(shè)計(jì)時(shí)間倉促 ,未能考慮到這部分的能量利用。 北京 工大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 37 第五章 存在的問題和設(shè)想 存在問題 對含環(huán)烷酸高的原油所引起的環(huán)烷酸腐蝕問題， 國內(nèi)外均有經(jīng)驗(yàn)介紹，一般認(rèn)為當(dāng)原油酸值大于 ，就將引起對設(shè)備和管線的腐蝕。 取 Hd = Hb = m Ht = Hf = 所以： H = Hd一般取 ～ ， Hf與 Hb按液體停留時(shí)間 3～ 5分鐘計(jì)。 所以： F39。d= F39。d=VL/Vd F39。 所以： Vd= 當(dāng) Ht≥ 時(shí) vLsd KKV ?? ???? ? Vd = 式中 Vd─降液管內(nèi)液體流速 m/s。 Vv= 塔板間距 Ht按塔徑選定。 Ht= m VL─液體體積流率 , m3。 ρ V=M/V= ρ L─液相密度 , kg/m3。 104kJ/h 氣 液 入方 常頂汽油 365 航煤 58995 365 輕柴油 144440 365 重柴油 365 365 常底重油 903670 365 水蒸氣 420 北京 工大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 34 內(nèi)回流 L 152 合計(jì) + 出方 常頂汽油 155 航煤 58995 155 輕柴油 144440 245 重柴油 34040 335 845 常底油 903670 345 水蒸氣 155 一中 二中 內(nèi)回流 L 155 塔徑的初算 以塔內(nèi)最大負(fù)荷來計(jì)算塔徑 第 22層塔板的汽相負(fù)荷最大 液相 V= 汽相 V= 式中： g─重力加速度 , Wmax─允許的最大氣體速度 , m/s。 焦點(diǎn)溫度 494 ℃， 焦點(diǎn)壓力 = Mpa= atm 常壓 =1 atm 航煤平衡汽化 0%點(diǎn)溫度： 239 ℃ 由圖中查得 時(shí)航煤平衡汽化 0%點(diǎn)溫度為 242 ℃，與原假設(shè)溫度 245℃相近，故原假設(shè)溫度正確 （ 3）航煤抽出板（第 39 層）的 溫度 39 層以下塔段的熱平衡數(shù)據(jù)見表 。 恩氏蒸餾（體） ， % 0 10 30 50 70 90 100 恩氏蒸餾溫度，℃ 195 231 254 272 301 338 355 恩氏蒸餾溫差，℃ 36 23 18 29 37 17 常壓平衡汽化溫度差，℃ 16 15 21 7 常壓平衡汽化溫度，℃ 239 255 276 291 312 319 依據(jù)常壓下輕柴油平衡汽化 0%點(diǎn)溫度和煤油的焦點(diǎn)溫度與焦點(diǎn)壓力在《石 油化工工藝計(jì)算圖表》 圖 2222 平衡蒸發(fā)曲線坐標(biāo)紙（ 0～ 500℃）上作壓力下的輕柴油PTe相圖，由圖中查得 時(shí)對應(yīng)的溫度。 y 則 yi=n內(nèi) /n PI =179。 圖 圖 塔的熱平衡示意圖 表 第 27層以下塔段的熱平衡匯總表 物料名稱 流量， kg/h 溫度，℃ 焓， kJ/Kg 比重， d420 熱量179。 恩氏蒸餾（體）， % 0 10 30 50 70 90 100 恩氏蒸餾溫度，℃ 279 315 388 413 433 453 465 恩氏蒸餾溫差，℃ 36 73 25 20 20 12 常壓平衡汽化溫度差，℃ 17 9 9 輕柴油 144440 335 重柴油 34040 335 常底油 903670 345 水蒸氣 335 內(nèi)回流 L 335 合計(jì) + 北京 工大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 31 常壓平衡汽化溫度，℃ 431 440 449 油分p 下 50%點(diǎn)溫度，℃ 422 油分p 下平衡汽化溫度，℃ 422 431 440 由以上過程得知在 ： =℃，與原假設(shè)溫度 335℃相近，故原假設(shè)溫度正確。 = = 由重柴油常壓恩式蒸餾數(shù)據(jù)換算 ip = 0%點(diǎn)平衡汽化溫度： 由《石油化工工藝計(jì)算圖表》圖 ，根據(jù)常壓恩式蒸餾溫差確定 出常壓平衡汽化溫差 ,根據(jù)常壓平衡汽化 50%點(diǎn) 溫度查教材 216頁圖 726 常壓與減壓平衡汽化 50%或 30%溫度圖 ,查出 ip = 50%點(diǎn)平衡汽化溫度為 422℃，由于 5～760 毫米汞柱范圍不同壓力下的平衡汽化各段溫差相等，故可推出各點(diǎn)平衡汽化溫度。 104kJ/h 氣 液 入方 常頂汽 油 365 航煤 58995 365 輕柴油 144440 365 重柴油 365 365 常底重油 903670 365 水蒸氣 420 內(nèi)回流 L 合計(jì) + 出方 常頂汽油 335 航煤 58995 335 北京 工大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 30 1228012400+=1108539700+ L= 55 11 085 39 70012 280 12 400 ?? = kg/h = kmol/h 重柴油抽出板上升汽相總量為： 內(nèi)水汽輕航汽 nnnnnn ????? n=++++ = kmol/h 重柴油抽出板油氣分壓為 ip =p 抽出層 178。 =60835550kJ/h 二中取熱 25% Q 二 =243342200179。 104kJ/h 氣 液 入方 常頂汽油 365 航煤 58995 365 輕柴油 144440 365 重柴油 365 365 常底油 903670 365 水蒸氣 420 合計(jì) 出方 常頂汽油 115 北京 工大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 28 航煤 58995 155 輕柴油 144440 245 重柴油 34040 335 845 常底油 903670 345 水蒸氣 115 合計(jì) 水蒸汽 :選擇 3 個(gè)大氣壓， 420℃的過熱水蒸氣 則全塔回流取熱量為： 12455627001002220500=243342200kJ/h （ 3）回流方式及回流熱分配 常壓塔采用冷回流和兩個(gè)中段循環(huán)回流，回流取熱分配如下： 冷回流取熱 50% Q 冷 =243342200179。 假定塔頂及各側(cè)線溫度 （ 1）假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度 參考同類裝置數(shù)據(jù)，假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度如下： 塔頂： 115℃ 航煤抽出層溫度： 155℃ 輕柴油抽出溫度： 245℃ 重柴油抽出層溫度： 335℃ （ 2）確定全塔回流取熱 按上述假設(shè)溫度條件，通過《石油煉制工程》圖 140 石油餾分焓圖，查出各餾分在不同溫度、不同相態(tài)的焓值作全塔熱平衡見表 。 104kJ/h 常頂汽油 氣 365 航煤 58995 氣 365 輕柴油 144440 氣 365 重柴油 氣 365 液 365 常底油 903670 液 365 總計(jì) 1 1 5 0 0 0 0 1 4 0 1 5 4??? mQh FF =, kgkJmQh 0 1 5 1 1 5 0 0 0 0 1 6 8 0 1 40???? 北京 工大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 27 hohF， 所以成立。 利用《石油煉制工程》圖 140 查出汽化段油品在 354℃的熱焓值，計(jì)算出進(jìn)料 油帶入汽化段的熱量見表 北京 工大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 25 重柴油液相量 =[進(jìn)料量 /?20進(jìn)料 ? ? 20汽化過汽化油 ???? of ee ]? ? 20重柴 圖 42 原油的實(shí)沸點(diǎn)曲線與平衡汽化曲線 體積分率 % 溫度℃ 北京 工大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 26 表 4. 1 進(jìn)料帶入汽化段的量 QF （ P=， t=355℃ ） 物料 流量， kg/h 相態(tài) 溫度 熱焓， kJ/kg 熱量17