【正文】 = kmol/h 全塔效率 ET 依據(jù) 418[1] ET= 錯誤 !未找到引用源。 =≈ 52% 塔板數(shù)的確定 理論塔板層數(shù) NT 的求取 苯 — 甲苯屬理想物系，可采用圖解法求理論板層數(shù)。 圖一 圖二 采用作圖法求最小回流比。 39。39。39。求解結(jié)果為 總理論塔板數(shù) NT=17（包括再沸器） 進料板位置 NF=8 精餾段實際板層數(shù) N 精 =7/=≈ 14 提餾段實際板層數(shù) N 提 =10/=≈ 20 精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性的計算 操作壓力計算 塔頂操作壓力 PD=4+= 每層塔板壓降 Δ P= kPa 進料板壓力 PF=+ 14= 精餾段平均壓力 Pm=（ +） /2= kPa . 操作溫度計算 由圖二得出 塔頂溫度 tD= 186。C 精餾段平均溫度 tm=（ +） /2= 186。C，查手冊 [1]得 ? A=812 kg/m3 ? B=809 kg/m3 ? LDm= ?? kg/m3 進料板液相平均密度計算 有 tF= 186。C，查手冊 [1]得 ? A= mN/m ? B= mN/m ? LDm=+= mN/m 進料板液相平均表面張 力的計算 有 tF= 186。故 HThl== 2/1)(VLhhVL ?? = 2/1) 3 9(3 6 0 03 6 3 6 0 00 0 0 9 ?? = 查圖 45[1]得 C20=，依是 423 校正到物系表面張力為 ，即 C=20()20C σ==（ 錯誤 !未找到引用源。 =取安全系數(shù)為 ，則 u= = =故 D= s4uV?= ??= 按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為 [2] 2171 頁 D= 塔截面積為 AT= 24D? ? 2 ??? m2 實際空塔氣速為 u=錯誤 !未找到引用源。各項計算如下。 E(錯誤 !未找到引用源。 ? ? (錯誤 !未找到引用源。 D2=? ? = 由式 429[1]計算液體在降液管中停留時間以檢測降液管面積，即 LS 錯誤 !未找到引用源。 =(＞ 5S 符合要求 ) ho 取液體通過降液管底隙的流速 u0=，依 式 430[1]計算降液管底隙高度 ho,即 39。 取 ss39。 開孔區(qū)面積 Aa按 431[1]計算， )s in180(2 1222 rxrxrxA a ???? ? 其中 x=d()2 SD WW? ? ?(+)= r=c2D W??= 則 Aa= 篩孔數(shù) n 與開孔率 苯 — 甲苯 體系處理的物系無腐蝕性，選用δ =3mm碳鋼板，取篩孔直徑 d0=5mm。閥重 3032 克。 由公式 [Wo]kp=()。 由公式 φ＝ 100%求得： 精餾段φ＝ 100%=% 提留段φ＝ 100%=% 考慮到塔板加工方面起見，上下兩段的開孔率均采用φ＝ 13% 由公式 Ao=ATφ %求得： Ao= 13%= 由公式 No=Ao/((do)2)求得： No=(()2)= 已知 Wd= 取 WF=； Wc=。設(shè)垂直于液流方向的閥孔中心間距為 t，與此相應(yīng)的每排浮閥中心線之間間距 t1=75mm，由公式 t=求得： t== 取 t=90mm 霧沫夾帶量 ev的驗算 液沫夾帶量由 441[1]計算 ???????? ????fTaLV hHue ? hf== = 則 0 1 ) ( 36 ???????ve kg 液 /kg 氣 kg 液 /kg 氣 所以本設(shè)計中液沫夾帶 ev 在允許范圍內(nèi)。 液泛驗算 為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層 Hd 高應(yīng)服從下式 ? ?wTd hHH ??? 板上不設(shè)計進口堰， hd 可由 445[1]算得 ? ? ? ? 0 0 1 2 39。 根據(jù) 以上塔板的各項流體力學(xué)驗算。 第五章 塔板負(fù)荷性能圖 霧沫夾帶線 依據(jù)式 441[1] 以 ev= kg 液 /kg 氣為限，求 VsLs關(guān)系如下： 由 ????????????fTaLV hHue ? ua= sfTVAA? = ss VV 3 8 2 ?? hf==（ hOW +hW） hW= lw= hOW= 3/23/2 ）5 2 8,03 6 0 0（11 0 0 ss LL ??? 故 hf=+3/26 3 ???????? ???????ssV LVe = 整理得 3/ ss LV ?? （ 1） 在操作范圍內(nèi)，任取幾個 Ls值，依上式計算出 Vs值，計算結(jié)果如附表 1。 液泛線 聯(lián)立式 444[1]及式 446[1]得 dowwpwT hhhhhH ?????? )( 近似取 ?E mlw ? 3/23 3 6 0 ?????????? ? w sow l LEh 3/ sow lh ? 由式 434[1]， ?hhhh Lcp ??? 由式 435[1] 222 0 8 6 5 3 ssLvooc VVCuh ??????? ??????????????????? ?? 由式 437[1]等得 3/23/2 3 4 2 8 ) 4 ()( ssowwoc LLhhh ?????? ? mh ?? 3/223/22002 sssspLVLVh??????? 由式 445[1]， 222 1 3 7 2)0 2 2 (1 5 *1 5 ssow sd LLhl Lh ???????????? 將 TH 為 ， mhw ? ， ?? 等代入 444[1]及式 446[1]的聯(lián)立式得： 3/223/22 3 7 8 6 )( ssss LLLV ??????? 3/222 sss LLV ??? （ 2） 在操作范圍內(nèi)取若干個 sL 值，依（ 2）式計算 sV 值，列于附表 2，依表中數(shù)據(jù)做液泛線 附表 2 Ls， m3/s Vs， m3/s 由上表數(shù)據(jù)可以作出液泛線（ 2）， 如附錄四：設(shè)計圖紙 4. 塔板的負(fù)荷性能圖所示 ： . 液相負(fù)荷上限線 取 液體在降液管中停留時間為 4秒，由式 429[1] ???? 4 .m a x, ? fTs AHL（ 3） 液相負(fù)荷上限線（ 3）在 sV sL 坐標(biāo)圖上為與氣體流量無關(guān)的垂直線。如附錄四：設(shè)計圖紙 4. 塔板的負(fù)荷性能圖所示 ： 第六章 換熱器的設(shè)計計算與選型 原料預(yù)熱器的計算 含 25%的苯和 75%的甲苯混合物在