【正文】 Effect of cold rolling and annealing on mechanical properties of HSLA steelI. Schindler a,*, M. Jano?ec a, E. M237。?ek, S. Rusz, M. Marek, T. Kubina, J. Sojka, Modelling of casting, hotcharge rolling and coldstrip production from highcarbon steel, Archives of Civil and Mechanical Engineering 4 (2004) 104113. [15] T. Tanaka, Controlled Rolling of Steel Plate and Strip, International Metallurgical Reviews 26 (1981) 185212. [16] K. Yoshida, Present and Future Status of High Strength Steel Sheets for Japanese Autobodies, Transaction of the Iron and Steel Institute of Japan 21 (1981) 761766. [17] J. Zrn237。, H. Kulveitov225。nek, Influence of cold rolling and annealing on mechanical properties of steel QStE 420, Journal of Achievements in Materials and Manufacturing Engineering 18 (2006) 231234. [14] I. Schindler, P. Kozelsk253。, M. R???i??ka, L. ??237。dek, B. Po??ta, V. D??dek, Rolling, ALFA, Bratislava, 1991 (in Slovak and Czech). [10] P. Korczak, Influence of controlled rolling condition on microstructure and mechanical properties of low carbon microalloyed steels, Journal of Materials Processing Technology 15758 (2004) 553556. [11] J. Lis, . Lis, C. Kolan, Processing and properties of CMn steel with dualphase microstructure, Proceedings of the 13th Scientific International Conference “Achievements in Mechanical and Materials Engineering” AMME’2005, Gliwice ?? Wis??a, 2005, 395398. [12] N. Prasad, S. Kumar, P. Kumar, . Ojha, Mechanical properties of coldrolled annealed HSLA steel, Journal of Materials Science 26 (1991) 51585162. [13] I. Schindler, M. Jano?ec, E. M237。nek, Properties of a NbVTi microalloyed steel influenced by cold rolling and annealing, Journal of Achievements in Materials and Manufacturing Engineering 20 (2006) 251254. [8] . JuarezIslas, R. Mendoza, J. Huante, M. Alanis, C. GonzalezRivera, Processing of ultra low carbon steels with mechanical properties adequate for automotive applications in the asannealed condition, Materials Science and Engineering A 276 (2000) 203209. [9] M. Kollerov225。steck253。?ek V. Vod225。?ek, M. Greger, R. Kocich, S. Rusz, I. Ju??i??ka, . Dobrza??ski, T. Ta??ski, Structure characteristics after rolling of magnesium alloys, Proceedings of the 13th Scientific International Conference “Achievements in Mechanical and Materials Engineering” AMME’2005, Gliwice ?? Wis??a, 2005, 8790.[4] V. D??dek, Heat Treatment of the Cold Rolled Steel Strips, SNTL, Praha, 1964 (in Czech). [5] J. GarciaVargas, . Hardwick, . Williams, Control of Mechanical Properties in Low Carbon Steel Using an Anneal – Strain – Anneal Method, Canadian Metallurgical Quarterly 19 (1980) 333343.[6] T. Gladman, The Physical Metallurgy of Microalloyed Steels, The Institute of Materials, London, 1997.[7] M. Jano?ec, I. Schindler, J. Pal225。這項工作主要是該項目的MSM6198910015解決方案的框架，由教育部，青年部和體育部的贊助支持，捷克共和國。實驗應加以補充額外的透射電鏡解釋的行為和再結晶退火過程中析出的作用分析。對于這個事實，當然不可能是建立一個通用的最佳退火模式。據(jù)證實，由以前的冷軋和熱處理工藝參數(shù)的大小，得到以下一套適合它有可能影響對個體力學性能復雜趨勢的所有特殊曲線圖。新的實驗設備的建模和在該局形成過程控制研究技術在俄斯特拉發(fā)大學冷軋領域被利用，即實驗室軋機Q110以及真空熱處理爐1812年沃克經(jīng)典[20]。相反，塑料性能尤其是在寒冷的20％左右降低（）是在這種情況下，對應于高退火溫度是最好的。相比之下，一個明顯的屈服應力，拉伸強度的下降和上升是顯而易見的，這顯然是由伊蘇記錄/技術圖中的比例。對塑料性能觀察到的趨勢。這是由于再結晶晶粒粗化異構。退火的應用模式2（見圖5和8）是在機械性能最復雜的過程中造成的。此后，相對強度性能突然下降如下，可以通過重結晶過程中的解釋（見顯微鏡下圖片1114）。4. 討論的結果 1122。然而，并非所有的等軸鐵素體晶粒。熱軋顯微組織的創(chuàng)建后，幾乎完全由鐵氧體，與未成年人發(fā)生的珠光體（圖10）。 切傷的金相樣品取自推出產(chǎn)品中垂直節(jié)（中部平行軋制方向）。作為冷變形功能79退火前（即相對高度降低 ????[%]).相應的曲線擬合“在手動方式”，沒有任何確切的數(shù)學規(guī)則。冷軋和退火樣品在室溫下進行拉伸試驗和布氏硬度試驗。??溫度變化速度沒有（收費）：供暖爐80分鐘內到1200℃，冷卻至約1200在400℃180分鐘。??4加熱元件康特霍爾人工智能，裝機功率5千瓦（400伏）。??最大真空500帕。特別是在冷軋的數(shù)字測量儀器緊集是用（冷軋產(chǎn)品的厚度的測定）..電氣實驗室真空爐，確定的典型1812VAK熱實驗室治療手段的電阻加熱軋制產(chǎn)品。
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??標稱直徑后備輥150毫米。羅爾斯設置與線性傳感器測量（）。??導致冷軋產(chǎn)品由于其比例和均勻變形適合作進一步調查（金相，拉伸試驗等） 冷連軋機的特點軋機Q110是一個四高housingless模型機，液壓螺母4預應力。對物理模型選定類型的基本優(yōu)點如下：
??高親和力真實情況。??縱軋成形的條件。與主要是滾動的設備上大致相同，工業(yè)設備形成過程的模擬研究所交易。圖. 2 實驗室冷連軋機Q110在建模和成型過程，在所有的實驗都進行控制工程學院，曾beenestablished在冶金與材料工程學部（獸醫(yī)管理局 俄斯特拉發(fā)工業(yè)大學于1996年）計劃內的“大學研究強化框架”（捷克教育部）。再結晶與上述三種模式之一nealing低后申請的實驗室真空電阻爐（圖3）和保護氣氛90％的氮氫組成的10％。 25 500毫米的冷軋與幾家通行證尺寸平板樣品總數(shù)（累計）的高度減少5%至75％。這項工作的主要目標是研究與再結晶幾對鋼的力學性能QStE 420退火多種方式相結合冷軋大小的影響.2. 實驗：。作為一個整體，物質越冷退火前變形，再結晶起始溫度較低。Disarranged state Structure oriented by deformation圖 1. 插圖變形金屬質感的起源[9]退火后的影響微觀性質因素中，最重要的是：冷成形前物質結構的初步性質，總冷軋，退火條件（溫度和時間）和冷卻速度[1,5,6,7,10,13,15,17，18，19]。三種類型的紋理（即變形，晶體結構和紋理）出現(xiàn)，是產(chǎn)生于一個方向的力學性能特點 見圖 1 [9]。微粒的延展沿著軋制方向發(fā)生，晶體的晶格排列具有方向性。nek,冷軋和退火對合金高強度鋼的力學性能影響，冷軋及力學性能的高強度低合金鋼，材料科學退火效應與工程36 / 1（2009）4147。, M. R??i?ka, L. ?237。參考本文件應以下列方式：I. Schindler, M. Jano?ec, E. M237。創(chuàng)作/價值：他們第一次完整的介紹，模型的成形和冷軋及熱處理領域的過程控制研究的實驗潛力。經(jīng)驗究隨退火溫度升高，強度特性與成形性下降，低合金高強度鋼增強，反之亦然。設計方法：在結合冷軋實驗室中，帶鋼QStE420在真空爐進行退火再結晶，進行機械（尤其是拉伸）性能測試分析研究。nek ，V?B –俄斯特拉發(fā)理工大學，捷克共和國.b. 新型的HUT 冷連軋機，某有限公司，捷克共和國.c. 暫無報價材料加工技術，在材料科學方面的管理和計算機技術，工程材料和生物材料，西里西亞工業(yè)大學，18A條，44100格利維采，波蘭。ek a, . Dobrza241。ka b, L. 200。 b, M. R249。附件1冷軋和退火對高強度低碳合金鋼的影響I. Schindler a,*, M. Jano?ec a, E. M237。steck253。i232。237。ski c, S. Rusz a, P. Such225。*通訊作者：E mail地址： ，在2009年3月1日公布的修正形式摘要：目的：在探討冷變形及再結晶的含微量鈮合金低合金高強度鋼的力學性能退火參數(shù)的影響。結果：實驗證明由由以前的冷軋精密大小和減少低溫以下退火是最有可能影響性能參數(shù)的組合。研究所遇