【正文】 ，由于主要荷重集中在支點(diǎn)附近而應(yīng)考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點(diǎn)到之間，橫向分布系數(shù)用值直線插入，其余區(qū)段均取值。設(shè)人行道緣石至1號(hào)梁軸線的距離為，則：于是，1號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下（以和分別表示影響線零點(diǎn)至汽車車輪和人群荷載集度的橫坐標(biāo)距離）：車輛荷載：人群荷載：同理可得3號(hào)梁車輛荷載和人群荷載的橫向分布系數(shù)2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)：如圖2—3所示，按杠桿原理法繪制支點(diǎn)截面荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載，1號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下： 圖2—3 支點(diǎn)截面荷載橫向分布計(jì)算圖示（單位：cm）圖中：從上到下分別為梁橫斷面，可變作用（汽車）3號(hào)梁和可變作用（人群）可變作用（汽車）：可變作用（人群）：同理可算出2.、3號(hào)梁的可變作用橫向分布系數(shù)： 3）橫向分布系數(shù)匯總（見表2—3）。本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)n=5,梁間距為2m，則：故1號(hào)梁橫向影響線的豎標(biāo)值為：由和繪制1號(hào)梁橫向影響線，如圖2—2 所示，圖中按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D60—2004）規(guī)定確定了汽車荷載的最不利荷載位置。表 2—1邊主梁作用效應(yīng)計(jì)算表作用效應(yīng)跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)C=C=C=0一期彎矩（KN／m）0剪力（KN）0二期彎矩（KN／m）0剪力（KN）0 （續(xù)）∑彎矩（KN／m）0剪力（KN）0表2—2 中主梁作用效應(yīng)計(jì)算表作用效應(yīng)跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)C=C=C=0一期彎矩（KN／m）0剪力（KN）0二期彎矩（KN／m）0剪力（KN）0∑彎矩（KN／m）0剪力（KN）0：（1） 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)的計(jì)算：結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，故應(yīng)計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻，簡支梁橋的基頻可按下式計(jì)算其中，由于,故可由下式計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為 當(dāng)車道大于兩車道時(shí)，應(yīng)進(jìn)行車道折減22%，但折減后不得小于兩車道布置的計(jì)算結(jié)果。根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，計(jì)算可變作用下荷載橫向分布系數(shù)，求處各主梁控制截面（取跨中、四分點(diǎn)截面及支點(diǎn)截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合（標(biāo)準(zhǔn)組合、短期組合和極限組合）。圖 11 預(yù)應(yīng)力混凝土T梁結(jié)構(gòu)尺寸圖（尺寸單位：cm）從上到下分別為橫斷面、內(nèi)梁立面、外梁立面、I—I剖面圖 圖1—2 T形梁跨中截面尺寸圖（尺寸單位：cm） 圖1—3 T形梁端部截面尺寸圖（尺寸單位：cm）計(jì)算截面幾何特征，計(jì)算時(shí)可將整個(gè)主梁截面劃分為n個(gè)小塊面積進(jìn)行計(jì)算，跨中截幾何特征列表計(jì)算見表1—1。（5）橋面鋪裝：設(shè)計(jì)總厚度17cm，其中水泥混凝土厚度為8cm，瀝青混凝土厚度為9cm，兩者之間加設(shè)防水層。以滿足端部錨具布置和局部應(yīng)力需要。（2）橋面板橫坡假定為和橋面橫坡相同，本設(shè)計(jì)假設(shè)為平坡。（3）施工工藝：按后張法施工工藝制作主梁，采用金屬波紋管和夾片錨具，波紋管內(nèi)徑70mm，外徑77mm。（1）混凝土：主梁、翼緣板、橫隔板、濕接縫均采用C50混凝土；橋面鋪裝采用C40混凝土。 2）環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：Ⅰ類環(huán)境。 3）主梁全長：. 4) 橋面寬度（橋面凈寬）：9+2(人行道)。25M后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T型梁橋上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第一章 設(shè)計(jì)基本資料及構(gòu)造布置（1）設(shè)計(jì)跨徑和橋面寬度 1）標(biāo)準(zhǔn)跨徑：25m（墩中心線）。 2）計(jì)算跨徑：。（2）設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn) 1）設(shè)計(jì)荷載：公路——Ⅰ級，人群荷載3KN/m2,每側(cè)欄桿、。 3）設(shè)計(jì)安全等級：二級。（2）鋼材：預(yù)應(yīng)力鋼束：采用高強(qiáng)度低松弛7絲捻制的預(yù)應(yīng)力鋼絞筋，公稱面積140mm2，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fpk=1860MP,彈性模量Ep=105MPa。（1）本設(shè)計(jì)為簡支T形梁。（3）主梁斷面：。（4）橫隔梁設(shè)置：橫隔梁公設(shè)6道。上述資料擬定尺寸，繪制T梁的跨中及端部截面見圖1—2，圖1—3。 表1—1 跨中截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積分塊面積形心至上緣距離分塊面積對上緣靜矩分塊面積自身矩分塊面積對截面形心的慣性矩大毛截面（含濕接縫）翼板1600464001954404三角承托98412118088832腹板163255897601414944下三角64馬蹄64012076800420422564225558∑4920191635290465789 （續(xù)）小毛截面（不含濕接縫）翼板1440457607680三角承托98412118088832腹板163255897601414944下三角64馬蹄64012076800∑4760大毛截面形心至上翼距離小毛截面形心至上翼距離第二章 主梁設(shè)計(jì)主梁的作用效應(yīng)計(jì)算包括永久作用和可變作用。（1）永久作用集度1）主梁自重跨中截面段主梁自重（五分點(diǎn)截面至跨中截面，）：=26 = （KN）馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重近似計(jì)算（長2m）：=（+）262／2=（KN）支點(diǎn)段梁的自重（）：=26=（KN）橫隔梁體積中橫隔梁體積為：（／2）=（）端橫隔梁體積為：（=（）故半跨內(nèi)邊主梁橫隔梁重量：=（2+）26 =（KN）中主梁的橫隔梁重量：=2（+）26 =（KN）主梁永久作用集度=（+++）／=（KN／m）=（+++）／=（KN／m）2）二期恒載翼緣板中間濕接縫集度：=26=（KN/m）現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：=（）一片端部橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： =（）故 =（4+2）26／=（KN／m）橋面鋪裝層8cm水泥瀝青混凝土鋪裝：925=18（KN/m）9cm瀝青混凝土鋪裝：923=（KN/m）將橋面鋪裝重量均分給五片梁，則：=（18+）／5=（KN/m），將兩側(cè)人行道和欄桿均分給五片梁，則=()2／5 =（KN/m）主梁二期永久作用集度==+++=（KN／m）（2）永久作用效應(yīng)：下面進(jìn)行永久作用效應(yīng)計(jì)算，參照圖2—1，設(shè)a為計(jì)算截面至左側(cè)支座的距離，并令c=a∕l，主梁彎矩M和剪力V的計(jì)算公式分別為：圖2—1 永久作用效應(yīng)永久作用效應(yīng)計(jì)算表見表2—1。（2） 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)1）跨中的荷載橫分布系數(shù)：本橋在跨度內(nèi)設(shè)有橫隔梁，具有強(qiáng)大的橫向連接剛性，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為： 故可按偏心壓力法來繪制橫向影響線并計(jì)算橫向分布系數(shù)。圖2—2橫向分布系數(shù)計(jì)算圖示（尺寸單位：cm）圖中：從上到下分別為橋梁橫截面，3號(hào)梁橫向影響線進(jìn)而由和計(jì)算橫向影響線的零點(diǎn)位置，在本設(shè)計(jì)中，設(shè)零點(diǎn)至1號(hào)梁位的距離為x，則：解得：零點(diǎn)位置已知后，就可求處各類荷載相應(yīng)于各個(gè)荷載位置的橫向影響線豎標(biāo)值和。表2—3 橫向分布系數(shù)匯總表梁號(hào)123荷載類別汽車人群0（3）車道荷載的取值:公路——I級車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為=／m計(jì)算彎矩時(shí)：計(jì)算剪力時(shí)：（4）在活載（汽車作用）內(nèi)力計(jì)算中，這個(gè)設(shè)計(jì)對于橫向分布系數(shù)的取值做如下考慮：計(jì)算主梁活載彎矩時(shí)，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)mc，鑒于跨中和四分點(diǎn)剪力影響線的較大坐標(biāo)位于橋跨中部，故也按不變化的mc來計(jì)算。1）計(jì)算跨中截面最大彎矩及相應(yīng)荷載位置的剪力和最大剪力及相應(yīng)荷載位置的彎矩采用直接加載求活載內(nèi)力，跨中截面內(nèi)力計(jì)算圖式，計(jì)算公式為不計(jì)沖擊：沖擊效應(yīng)：式中 S——所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力； ——車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； ——車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； ——影響線上同號(hào)區(qū)段的面積； ——影響線上最大豎坐標(biāo)值；可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)，跨中截面可變作用效應(yīng)的計(jì)算圖式如下：圖2—4 跨中截面可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式（尺寸單位：m）5號(hào)梁可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)4號(hào)梁可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)3號(hào)梁： = =可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)2）計(jì)算四分點(diǎn)截面的最大剪力和最大彎矩：四分點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)的計(jì)算圖式如下：圖2—5 四分點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：5號(hào)梁可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) = =可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)4號(hào)梁可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) = =可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)3號(hào)梁可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)= = 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)3）計(jì)算支點(diǎn)截面的最大剪力和最大彎矩：支點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)的計(jì)算圖式如下。人群產(chǎn)生的彎矩見表2—4。表2—6 作用效應(yīng)組合表序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面①一期永久作用②二永久作用③總永久作用（=+）0④可變作用汽車⑤可變作用汽車沖擊⑥可變作用人群⑦標(biāo)準(zhǔn)組合（=+++）⑧短期組合（=+）極限組合[+(++)]本設(shè)計(jì)采用后張法施工工藝，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)滿足不同社狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，即承載力，變形及應(yīng)力等要求，在配筋設(shè)計(jì)時(shí)，要滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)下的強(qiáng)度要求。（1）按正常使用極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求估算鋼束：本設(shè)計(jì)按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)，按正常使用極限狀態(tài)組合計(jì)算時(shí)，截面不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力。假設(shè)=19cm，則=，鋼束數(shù)n為= =（2）按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)：根據(jù)極限狀態(tài)的計(jì)算圖式，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度，應(yīng)力圖式成矩形，同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，鋼束數(shù)n的估算公式為式中 ——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩組合設(shè)計(jì)值——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)， ： =根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)所估算的鋼束數(shù)量在5根左右，故取鋼束數(shù)n=4。本設(shè)計(jì)采用內(nèi)徑70mm，外徑77mm的預(yù)埋金屬波紋管，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于30mm及管道直徑的一半，另外直徑管道的凈距不應(yīng)小于40mm，在豎直方向兩管道可重疊。則鋼束群重心至梁底距離為圖2—8 鋼束布置圖（尺寸單位：cm）2）為了操作方便，將所有鋼束都錨固在梁端截面。錨固端截面布置的鋼束如上圖：則鋼束群重心至梁底距離為：下面應(yīng)對鋼束群重心位置進(jìn)行復(fù)刻，首先要計(jì)算錨固端截面的幾何特性。 表2—7 錨固端截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積分塊面積形心至上緣距離分塊面積對上緣靜矩分塊面積自身矩分塊面積對截面形心的慣性矩翼板160046400三角承托98412118088832腹板390469269376∑6488287584其中： 上核心距為下核心距為 說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)，見圖 （2）鋼束其彎角度和線形的確定：在確定鋼束起彎角度時(shí)，既要考慮到由預(yù)應(yīng)力鋼束彎起會(huì)產(chǎn)生足夠的預(yù)剪力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。為了簡化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線形均為直線加圓弧，最下排兩根鋼束要進(jìn)行平彎。 圖2—11 鋼束計(jì)算圖式表2—8 鋼束起彎點(diǎn)至跨中距離計(jì)算表鋼束號(hào)起彎高度y/cm彎起角/176。）； L——計(jì)算跨徑（cm）； ——錨固點(diǎn)至支座中心線的水平距離（cm）。 ②計(jì)算鋼束群重心到梁底的距離見表2—9，鋼束布置圖見圖2—12。表2—9 各計(jì)算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置計(jì)算表截面鋼束號(hào)四分點(diǎn)4未起彎013未起彎0121