【正文】 第二次試算第三次試算求第三圈計算厚度第一次試算第二次試算第三次試算求第四圈計算厚度由于故用下式計算用逐步試算法求第一次試算第二次試算求第五圈計算壁厚由于故用下式計算用逐步試算法求第一次試算第二次試算第三次試算求第六圈計算壁厚由于故用下式計算用逐步試算法求第一次試算第二次試算求第七圈計算壁厚換材料由于故用下式計算用逐步試算法求第一次試算 第二次試算第三次試算求底圈計算壁厚取二者較小值，故底圈計算壁厚求第二圈計算壁厚 由于故用下式計算用逐步法求第一次試算第二次試算第三次試算求第三圈計算壁厚由于故用下式計算用逐步試算法求第一次試算第二次試算第三次試算求第四圈計算壁厚由于故用下式計算用逐步試算法求第一次試算第二次試算求第五圈計算壁厚由于故用下式計算用逐步試算法求第一次試算第二次試算第三次試算求第六圈計算表壁厚換材料由于故用下式計算用逐步試算法求第一次試算第二次試算第三次試算求第七圈計算壁厚由于故用下式計算用逐步試算法求第一次試算第二次試算第三次試算取腐蝕裕量（重度腐蝕） 儲油壁厚+C與充水壁厚比較，兩者取其中較大者 18MnMoNbR 16MnR Q235A層數(shù)12345678910充水99儲油99大值99偏差圓整272523211816131199單盤板厚：船艙底板： 船艙頂板： 內(nèi)邊緣板： 外邊緣板： 浮船外徑：浮船內(nèi)徑：校核條件為：(1)下沉深度不大于外邊緣板的高度，且有一定裕量以免油品由浮頂外側(cè)經(jīng)過外側(cè)邊緣板流入浮頂并灌進(jìn)艙室內(nèi)。 T在這種情況下，當(dāng)?shù)南鲁辽疃龋琺。 安全裕量，m.(2)下沉深度不大于內(nèi)邊緣板的高度，且留有一定裕量以免油品由浮船內(nèi)側(cè)邊緣板進(jìn)入艙室，并導(dǎo)致浮頂沉沒。 式（31）和試（32）中，均為已知數(shù)，為安全裕量，系控制的數(shù)字，一般以1020cm為宜，最低不得小于5cm。浮船重 單盤重考慮單盤上附件重的計算船艙的計算校核：取所以第一準(zhǔn)則滿足 第三準(zhǔn)則為在操作時單盤與儲液間不存在油氣空間。因此，單盤安裝高度c應(yīng)考慮以下條件： 計算單盤安裝位置區(qū)域下限上限 去單盤安裝高度 第二準(zhǔn)則校核第二準(zhǔn)則是在整個罐頂面積上有250mm降雨量的水積存在單盤上時浮頂不沉沒。允許設(shè)計水量為Q式中–單盤上允許最大積水量。但設(shè)計要求即使在這種情況下罐內(nèi)油品也不得超越浮船內(nèi)邊緣板，且應(yīng)留有一定裕量。灌進(jìn)艙室最終導(dǎo)致浮頂沉沒。查《化工設(shè)備設(shè)計手冊》選用連接角鋼尺寸為 查表5–3《油罐及管道強(qiáng)度設(shè)計》第107頁，利用線性內(nèi)插法得 的彈性模量 單盤中心撓度所以滿足第二準(zhǔn)則單盤中心處拉應(yīng)力式中–單盤中心的拉應(yīng)力，；–與浮船徑向剛性有關(guān)的系數(shù)；–剛才的彈性模量，；–單盤上所受的當(dāng)量均布載荷，；–單盤的半徑，；–單盤板的厚度，；值取第一準(zhǔn)則和第二準(zhǔn)則兩種不同情況下值的較大者第一準(zhǔn)則中：式中–鋼板的密度取–油的密度考慮到單盤上一些配件的影響后取第二準(zhǔn)則中：取兩者中的較大值查《油罐及管道強(qiáng)度設(shè)計》第112頁表51得取，上面連續(xù)焊，下面間接焊∴單盤強(qiáng)度合格由單盤邊緣傳來的徑向應(yīng)力使浮船成為一個受壓的圓環(huán)，由平衡條件可得出浮船斷面所受的壓應(yīng)力為： 式中–單盤邊緣的徑向力，；–單盤板的厚度，；–浮船內(nèi)徑，；–用于強(qiáng)度計算的浮船有效截面積， 由《油罐及管道強(qiáng)度設(shè)計》書第112頁表54查得浮船頂板和底板既寬且薄，其臨界穩(wěn)定能力很低，故浮船斷面壓應(yīng)力校核時往往把這部分忽略不計。和可按下式計算其中∴平面外穩(wěn)定以上對于的假設(shè)與實際有效截面面積是否相等，下面進(jìn)行驗算，驗算結(jié)果應(yīng)滿足以下條件式中–用于剛度計算的浮船有效截面積，；–用于剛度計算的浮船實際有效截面積，；式中–浮船各壁板的截面積，；–浮船各壁板寬度，；–浮船各壁板厚度，；–浮船各壁板的臨界應(yīng)變，–浮船壁板的實際環(huán)向應(yīng)變，–單盤邊緣徑向位移，∴假設(shè)的合格在浮船與罐壁的空隙處設(shè)有密封裝置，它固定于浮船的外邊緣板上，并與浮船共同上下移動，良好的密封裝置可防止罐內(nèi)油品蒸發(fā)，避免大氣污染。此密封結(jié)構(gòu)密封性良好，基本上能消除油氣空間，對罐壁的橢圓度變形和基礎(chǔ)的不均勻沉陷有較大適應(yīng)性，管壁損壞小，且耐地震性能好，其缺點是由于軟泡沫的長時間壓縮狀態(tài)，從而產(chǎn)生彈性變形，使其密封力逐步減小，最終失敗。且固定塑料，有較好耐油性，抗老化性能。 （3）防護(hù)板：位于密封裝置上方，以防止陽光對密封袋的暴曬，防止風(fēng)雪灰塵落到密封帶上，甚至落到油品上影響油品質(zhì)量。下部用局部連接固定。隨著油罐大型化和采用高輕度鋼材，罐徑與罐壁之比相對減小，油罐的抗風(fēng)穩(wěn)定性越來越差。隨著油罐的大型化以及罐壁局部被吹癟的現(xiàn)實，近年來對罐壁的抗風(fēng)研究加強(qiáng)了，一些研究成果已用于油罐的設(shè)計中?？癸L(fēng)圈下設(shè)支托以免抗風(fēng)圈發(fā)生側(cè)向失穩(wěn)，根據(jù)我國《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》TJ1774的規(guī)定，不需計算整體穩(wěn)定性的最大支承間距為=，為抗風(fēng)圈變梁高度，由《機(jī)械設(shè)計手冊》差得槽鋼抗風(fēng)圈變梁高度所以支托數(shù) 油罐各層圈板的當(dāng)量高度按下式求出： 式中–這算前圈板的實際高度，；–罐壁最小厚度，；–所計算的那層圈板的厚度，–所計算的那層圈板在厚度為時的當(dāng)量高度，整個罐壁的當(dāng)量高度為各層圈板的當(dāng)量高度之和，即；式中–整個罐體在壁厚為時的當(dāng)量高度， 式中–設(shè)計風(fēng)壓，；–體型系數(shù)，可取–轉(zhuǎn)換系數(shù)，可取–高度變化系數(shù)，由《油罐及管道設(shè)計強(qiáng)度》書中第121頁表6–1查得并用線性內(nèi)插法得由《油罐及管道強(qiáng)度設(shè)計》書第125頁表62得因為D48m所以取加強(qiáng)圈角鋼為。底板僅受一簡單的壓縮力，這對鋼板來說，受力是極其微小的。罐底是直接放在碎石地基的砂墊層上，罐底是由鋼板焊接而成，罐底中間部分幾乎沒有強(qiáng)度要求，故采用同罐頂一樣的鋼板Q235A，即能保證強(qiáng)度要求，這一部分稱中福板，考慮到腐蝕焊接和地基不平產(chǎn)生的凹凸，以及對于大罐不均勻沉陷等因素，本設(shè)計中福板厚度取10mm。 罐底板的排板形式，主要考慮到其焊接變形最小，易于施工，節(jié)約鋼材等因素來決定的，多年實踐，一般采用兩種形式：當(dāng)時，采用（1）由矩形中福板和邊緣板組成的形式；當(dāng)時，采用（2）周邊為弓形邊緣板組成，（2）型排板具有錯縫容易。本設(shè)計采用（2）型。本設(shè)計考慮以下因素： （1）罐底接觸部分的基礎(chǔ)必須能夠適應(yīng)罐底的變形，采用的砂墊基礎(chǔ)能滿足要求。 （3）為減少不均勻沉陷，對墊砂石層施工要嚴(yán)格進(jìn)行對其均勻性的真實情況認(rèn)真檢查，達(dá)到現(xiàn)有施工水平最高度要求。 （2）作為支撐儲罐底板的基礎(chǔ)表面，預(yù)先做的光滑與平整。罐壁受到靜水壓力將沿徑向發(fā)生變形。罐壁和罐底為彈性連接時計算的公式為 罐體重=罐壁作用于罐底周邊的重量： 作用于罐底的液重： 罐抗彎強(qiáng)度： 壁彈性系數(shù)： 壁特征系數(shù)： 罐壁柔性系數(shù)：/N 罐底柔性系數(shù)計算如下：底抗彎剛度： 一般 /m 查《油罐及管道強(qiáng)度設(shè)計》書中第71頁表39差值求得 罐底柔性系數(shù)： = = 下節(jié)點鋼板的軸向應(yīng)力應(yīng)滿足 式中t計算底圈板時為底圈板壁厚計算底環(huán)板時為環(huán)板厚度罐壁最大彎曲力下節(jié)點焊縫應(yīng)力應(yīng)滿足式中–焊縫面積，–焊縫截面系數(shù)，–下節(jié)點丁字焊縫的焊腳高度為下節(jié)點焊縫應(yīng)力∴下節(jié)點滿足7油罐抗震設(shè)計–水平地震載荷對罐底底面的彎矩，；–水平地震載荷，；–罐底底面至儲液液面的高度。由《油罐及管道強(qiáng)度設(shè)計》書中表810查得底層壁板的最大壓應(yīng)力可按下式計算