【正文】 系上引起的次內(nèi)力。胡崇武(1992年)在綜合考慮先簡支后連續(xù)結(jié)構(gòu)體系特點的基礎(chǔ)上，以5跨30m預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁的實際設(shè)計計算為例進行了探討。20世紀90年代早期，美國學者Rabbad和Aswad回顧了在田納西州和其它地方采用的連續(xù)橫隔板的一些標準細節(jié)(在PCA法的基礎(chǔ)上發(fā)展而來)。20世紀70年代，哥倫比亞大學研究了將鋼絞線延伸到連接橫隔板內(nèi)部以形成正彎矩連接的可行性, 并進行了三種鋼絞線配置的足尺模型試驗。國內(nèi)外對這種橋梁結(jié)構(gòu)體系的理論、試驗研究有以下幾個階段[7~10]：20世紀60年代的研究以波特蘭混凝土協(xié)會(簡稱PCA)為代表。國內(nèi)約在20世紀80年代開始建造該類結(jié)構(gòu)體系橋梁，90年代以后廣為采用[5~6]?？绾佣危海跅U）+（人行道）+19m（行車道）+（人行道）+（欄桿），全寬24m；城關(guān)引橋段：（欄桿）+19m（行車道）+（欄桿），全寬20m。灄水一橋總結(jié)報告1 工程概況灄水一橋主橋采用變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)，橋跨布置為30+50+50+30＝160m，采用R=5000米的豎曲線。城關(guān)側(cè)一橋為（3+4+4）20m預(yù)應(yīng)力混凝土先簡支后結(jié)構(gòu)連續(xù)空心板＋140m預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T梁＋330m預(yù)應(yīng)力混凝土先簡支后結(jié)構(gòu)連續(xù)T梁，魯臺側(cè)引橋為330m預(yù)應(yīng)力混凝土先簡支后結(jié)構(gòu)連續(xù)T梁，總長600m。（照片）2 先簡支后連續(xù)梁橋國內(nèi)外發(fā)展狀況及優(yōu)缺點 先簡支后連續(xù)梁橋國內(nèi)外發(fā)展狀況為了解決城市橋梁建設(shè)速度問題，并保證其良好的力學性能，出現(xiàn)了“先簡支后連續(xù)”施工法，由此形成先簡支后連續(xù)梁橋結(jié)構(gòu)體系。國外具有代表性的先簡支后連續(xù)梁橋是美國的內(nèi)布拉斯加州林肯市第十街的人行天橋及第V號街天橋。他們對預(yù)制梁通過現(xiàn)澆橋面板和連續(xù)橫隔板連續(xù)的方法進行了研究，并考慮不同的鋼筋連接方式。20世紀80年代，美國施工技術(shù)試驗室(簡稱為CTL)對此類先簡支后連續(xù)梁橋進行了分析研究，并開發(fā)了程序(BridgeRM)以預(yù)測與時間相關(guān)的限制矩。.(1990年)強調(diào)了后連續(xù)施工方法的特點。20世紀90年代中期，美國印第安納州交通部在普渡大學發(fā)起了一項研究，以評定預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土橋的限制矩，并進行了6座兩跨連續(xù)梁橋的試驗。90年代后期，英國的Clark和Sugie等人研究了預(yù)制梁的正、負彎矩連接。國內(nèi)在20世紀90年代出現(xiàn)了許多原型橋工程，引起了許多學者的研究興趣。曹俊偉、謝琪等(1997年－2000年)對國內(nèi)幾個主要的原型橋工程進行了詳細的介紹，探討了它們的設(shè)計特色、工藝特點、連接方式以及施工中的重要問題等，為先簡支后連續(xù)結(jié)構(gòu)體系的推廣應(yīng)用提供了一定的理論及實踐依據(jù)。(2001年)進行了6根兩跨連續(xù)預(yù)應(yīng)力組合梁的試驗研究，分析了中支座處截面的彎矩和轉(zhuǎn)角的關(guān)系。以上幾個階段的研究大都從先簡支后連續(xù)結(jié)構(gòu)體系的受力性能和施工方法、工藝角度進行的。還有一些試驗研究結(jié)合實際工程[14~17]，利用合成纖維在混凝土中的增韌阻裂、提高混凝土的抗沖擊、抗?jié)B、抗凍性能，把聚丙烯、聚丙烯腈等合成纖維混凝土運用在橋面的鋪裝層和伸縮縫處。主要從如下幾方面進行了分析研究：層布式鋼纖維、混雜纖維混凝土的基本力學性能的研究；層布式鋼纖維、混雜纖維混凝土抗折強度的研究；層布式鋼纖維、混雜纖維混凝土的抗疲勞特性及疲勞方程；層布式鋼纖維、混雜纖維混凝土滲透性及孔隙率的試驗研究等。 先簡支后連續(xù)梁橋的優(yōu)缺點灄水一橋引橋部分采用先簡支后連續(xù)梁橋結(jié)構(gòu)形式，簡支梁橋?qū)儆趩慰嘴o定結(jié)構(gòu)，構(gòu)造簡單，施工方便，其結(jié)構(gòu)尺寸易于設(shè)計成系列化和標準化，有利于在制梁廠大規(guī)模工業(yè)化預(yù)制生產(chǎn)，并可用現(xiàn)代化的起重設(shè)備進行安裝。然而簡支梁橋也存在很大缺點：從運營條件來說，簡支梁橋在梁銜接處的撓曲線會發(fā)生不利于行車的折點（一般簡支梁在梁銜接處設(shè)置成伸縮縫或采用橋面連續(xù)），伸縮縫造價較高，易受破壞，行車不舒適；橋面連續(xù)容易破壞，已建工程中簡支梁上橋面連續(xù)出現(xiàn)破壞的屢見不鮮。連續(xù)梁橋同簡支梁橋相比較而言，其特點差別很大。但是連續(xù)梁橋無斷點，行車舒適，且由于支點負彎矩的存在，使跨中正彎矩值明顯減少，從而減少材料用量及結(jié)構(gòu)自重，這些特點是簡支梁橋所無法比擬的。其施工特點是先按簡支梁規(guī)模化施工，后用濕接縫把相臨跨的梁塊連接成連續(xù)梁，從而得到連續(xù)梁優(yōu)越的使用效果。但在長期的工程實踐中人們注意到：①先簡支后連續(xù)梁橋在施工過程中，在整體橋面板澆注后往往出現(xiàn)沿預(yù)制T梁翼板接縫的混凝土縱向裂紋；②梁端部接縫設(shè)置較多的預(yù)應(yīng)力鋼筋，當沒有汽車荷載作用時，結(jié)構(gòu)仍然處于高壓應(yīng)力狀態(tài)，結(jié)構(gòu)的反拱度較大，混凝土的徐變影響也較嚴重，而且徐變變形還將加劇結(jié)構(gòu)的反拱；③橋梁在運營階段長期受到反復活載作用，由于活載所占比例較大，帶有濕接縫的先簡支后連續(xù)梁結(jié)構(gòu)中最薄弱部位往往存在于濕接縫斷面。針對濕接縫在整個先簡支后連續(xù)結(jié)構(gòu)體系中存在的實際問題，本項目提出采用高強混雜纖維增強混凝土作為接縫材料，利用其高抗彎拉、高韌性、高抗?jié)B與高耐久性等特性[2～4]，改善濕接縫處的受力性能，預(yù)防病害的發(fā)生。并可為國內(nèi)其他地區(qū)同類城市橋梁建設(shè)提供實踐經(jīng)驗和技術(shù)保證。3 高強混雜纖維混凝土配制及試驗研究 泵送混雜纖維混凝土配合比調(diào)整 現(xiàn)場的混凝土以泵送方式澆注，在混凝土中加入鋼纖維和聚丙烯纖維后會在一定程度上降低混凝土的流動性從而會影響泵送效果，為了能滿足泵送要求，需要調(diào)整配合比，經(jīng)過五次調(diào)整得到最終的配合比，整個調(diào)整過程如下，其中五次配合比數(shù)據(jù)見表配合比組數(shù)（kg）一級粉煤灰（kg）巴河 中砂（kg）石（kg）貝卡爾特鋼纖維（kg）杜拉纖維（kg）外加劑西卡水（kg）143050797100855%154243050722108355%154343050722108350%158443050686111950%158543070674110050%165第1組配合比：砂率較高達44%，%，初始坍落度很小，為5—6cm，不滿足混凝土泵送施工要求?？紤]其雙參纖維要求，%，發(fā)現(xiàn)新拌混雜纖維混凝土粘性大，工作性能無明顯改善。同時把鋼纖維參量降低5kg，把用水量增加4kg，發(fā)現(xiàn)新拌混雜纖維混凝土初始坍落度為16cm，2小時后的坍落度為10cm，坍損較大。此調(diào)整不能達到預(yù)期目標。第5組配合比：考慮到纖維參量不能過低，所以保持纖維參量不變，砂率保持為38%，%，適當提高膠凝材料用量，增加20kg粉煤灰，發(fā)現(xiàn)纖維混凝土粘性大大降低，初始坍落度為19cm，完全滿足泵送要求。 韌性試驗研究在濕接縫澆注之前，通過對鋼聚丙烯混雜纖維混凝土、鋼纖維混凝土和蘇混凝土進行韌性試驗研究，定量的分析三種類型的混凝土韌性性能之間的差異，此次試驗配合比是通過查閱大量資料總結(jié)確定的。 表2 不同類型混凝土配合比試件類型水 泥（kg）粉煤灰（kg）硅 灰（kg）石 頭（kg） 砂（kg） 水（kg）減水劑鋼纖維體積摻量%聚丙烯纖維質(zhì)量摻量kg/m3C407124358517500SFC40712435851750HFC4071243585175注：，%。C,SFC,HFC分別表示素混凝土，鋼纖維混凝土，鋼聚丙烯混雜纖維混凝土。采用強制式混凝土攪拌機攪拌，高頻振動臺振實成型，每組試件配料一次。 攪拌均勻的拌和物置入鋼模，經(jīng)振動后抹平頂面，成型24h后脫模；標準養(yǎng)護28d后進行力學性能測試。 試驗方法試驗采用三分點加載梁進行試驗，梁凈跨為300mm, 實驗梁如圖1。 P/2P/25010050100100P/2P/2圖1試驗梁示意圖 試驗結(jié)果及分析—撓度曲線 圖2 荷載撓度曲線 表3 不同類型混凝土的力學性能試件類型初裂荷載/KN初裂撓度/mm初裂抗彎強度/MPa抗壓強度/MPaCSFCHFC表3中的數(shù)值是每組三個試件的平均值。鋼纖維混凝土和鋼聚丙烯混雜纖維混凝土初裂荷載非常接近，都略微高于素混凝土能承受的初裂荷載，說明鋼纖維的加入能小幅度提高試件的初裂荷載。 韌性指數(shù)評價 ASTM C1018法 圖3 ASTM C1018韌性指數(shù)計算圖數(shù)據(jù)用origin軟件分析，計算結(jié)果見表4 表4 不同類型混凝土抗彎韌性指數(shù)試件類型與素混凝土比值與素混凝土比值與素混凝土比值C SFC HFC 表4為素混凝土、鋼纖維混凝土和鋼聚丙烯混雜纖維混凝土韌性指數(shù)計算結(jié)果，由表4可知，鋼纖維混凝土的II%、%、%。鋼聚丙烯混雜纖維混凝土II%、%、%。 ASTMC139998法、,用該平均值按照彈性理論求剩余強度ARS，結(jié)合抗彎拉強度計算相對剩余強度， 式中：—剩余強度； —相對剩余強度； —試件的抗彎拉強度； — 跨中撓度為n mm時對應(yīng)的荷載值；，b，h— 分別為梁的跨度，截面寬度，截面高度。%，