【正文】 mm900mm 自重： 數(shù)量：4 重量：4=C4：1200mm1500mm 自重： 數(shù)量：6 重量：6=C5：2100mm1800mm 自重： 數(shù)量：4 重量：4=所以，27層∑G窗=（4）、門重計算： 底層：M1尺寸：1500mm2100mm 自重： 數(shù)量：4 重量：4= M2：尺寸：1800mm2100mm 自重： 數(shù)量：2重量：2= M3：尺寸：1000mm2100mm 自重： 數(shù)量：4重量：14=M4：尺寸:900mm2100mm 自重： 數(shù)量：2重量：14=M5：尺寸：700mm2100mm 自重： 數(shù)量：14重量：14=M6：尺寸：900mm2100mm 自重： 數(shù)量：2重量：2=M7：尺寸：3600mm2100mm 自重： 數(shù)量：2重量：2=M8：尺寸：2700mm2100mm 自重： 數(shù)量：2重量：2=M9：尺寸：3600mm2100mm 自重： 數(shù)量：2重量：2=M10：尺寸：1800mm2100mm 自重： 數(shù)量：2重量：2=所以，底層∑G門=27層:M1 4個 KNM2 4個 KNM3 10個 KNM4 2個 KNM5 14個 KNM6 2個 KN所以，27層∑G門=（5）、樓板恒載、活載計算： 16層: 面積：+**2=（m2） 恒載：= 活載：+**2*=:面積：女兒墻:高1100mm,厚240mm雪荷載:*=恒載：5*++1000=活載：*2+=所以,一層恒荷載總重量∑G柱+∑G梁+∑G墻+∑G板+∑G剪+∑G門+∑G窗=*(1701++)++572++=注：?；咀哉裰芷赥1（s）可按下式計算：T1= （uT）1/2注：uT假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值Gi作為水平荷載而算得的結(jié)構頂點位移。 （△u）i為第i層的層間側(cè)移。 s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。查表得設防烈度為7度的аmax=а1=（Tg/T1） =（） = 結(jié)構總的水平地震作用標準值FEkFEk=а1Geq =1513（KN）==T1=，所以應考慮頂部附加水平地震作用。橫向水平地震作用下的位移驗算horizontal level earthquake functions of table under of move to check to calculate層次Vi，KN∑Di，N/mm△ui，mmui，mmhi，mmθe=△ui/hi71/61/51/41/31/21/11/由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/36011/550，滿足規(guī)范要求。 y1為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值。 y框架柱的反彎點高度比。各層柱端彎矩及剪力計算（邊柱）each layer pillars carry the curved moment and shear the dint calculation層次hi，mVi1，KN∑Di1，N/mm∑Di2，N/mmVi2，KNKyMbijMuij7 6 5 4 3 2 1 各層柱端彎矩及剪力計算（中柱）each layer pillars carry the curved moment and shear the dint calculation層次hi，mVi，KN∑Di，N/mmDi3Di4Vi3Vi47 6 5 4 3 2 1 層次K3K4y3y4M3bM4bM3uM4u7 6 5 4 3 2 1 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計算： M l b=i l b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） M r b=i r b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） V b=（M l b+ M r b）/ l Ni=∑（V l b V r b）k具體計算過程見下表:梁端彎矩、剪力及柱軸力的計算beams carry the curved moment , shearing the dint and the stalk dint calculations層次邊梁CD跨梁柱軸力MblMbrlVbMblMbrlVb邊柱中柱1N中柱2N7 0 6 05 04 03 0 2 01 0 例：第七層： 邊梁 M l b= M u i1=mCD跨梁 M l b =*= KNm 邊柱N=02=2 KN 中柱N== KN橫向框架彎矩圖 橫向框架梁剪力圖（KN） 橫向框架柱軸力圖（KN） 5豎向荷載作用下框架結(jié)構的內(nèi)力計算、計算單元的選擇確定：?、葺S線橫向框架進行計算，如下圖所示：，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。q1=25=q1，=25=qq2，和q2，分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。m（2）、對于16層， 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載的計算方法同第7層。q2== KN/mq2，== KN/mq2，== KN/m外縱墻線密度 [（2）+2]/= KN/mP1=[（）2+（+）] +(+)=147 KNP2=[（）+（+）+（+）] +25+25/2= KNP3= +25+25/2+ =集中力矩M1=P1e1 =147（）/2 = KNm同理，在屋面雪荷載的作用下：q2== KN/mq2，==q2，==P1=（）= KNP2=（+）= KNP3=（+）= KN M1=P1e1 =（）/2 = KNα=a/l=（1）、對于第7層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3） =+33[12（1/）2+（1/）3]/12 = （KNm）（2）、對于第16層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3） =+[12（1/）2+（1/）3]/12 =（KNm）活荷載作用下梁的內(nèi)力計算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：對于第17層， MAB=q2l21（12α2+α3） =[12（1/）2+（1/）3]/12 = （KNm）、內(nèi)力計算：梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算，由于結(jié)構和荷載均對稱，故計算時可用半框架，彎矩計算如下圖所示： 恒荷載作用下彎矩分配活荷載作用下的彎矩分配圖恒荷載作用下橫向框架彎矩圖活荷載作用下橫向框架彎矩圖 、梁端剪力和柱軸力的計算：恒載作用下：例：第7層：荷載引起的剪力： VA=VB=（33（）+）/2 = KN VB=VC=（+）/2 = KN本方案中，彎矩引起的剪力很小，可忽略不計。m）層次荷載引起剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱C柱VA=VBVC=VDN頂N底N頂N底N頂N底72046541095313591000114921623120113791188714021618活載作用下：例：第7層：荷載引起的剪力： AB跨：VA=VB=()/2= KNBC跨：VB=VC==13 KN A柱：N頂= N底=+= B柱：N頂= N底=++13= KN C柱：N頂= N底=+13+13=雪荷載引起的剪力： AB跨：VA=VB=()/2= KNBC跨：VB=VC== KN A柱：N頂= N底=+= B柱：N頂= N底=++= KN C柱：N頂= N底=++= 活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）live load function bream, column end moment puted result（KN框架梁內(nèi)力組合：本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+， SGk + SQk+。ηvb梁端剪力增大系數(shù)， 87各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力調(diào)整結(jié)果如下表：frame dints inside the beam bine the watch層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSek左Sek右γRE [(SGK+ )+]+SQK+γREMmaxV→←一層AM V B左M V B右M V