換熱器外文資料翻譯-展示頁
2024-11-14 06:07本頁面
【正文】 果 接近實(shí)際值 ，完全可以供設(shè)計(jì)者放心使用 ? 2 壓降模型的發(fā)展 本 模型旨在 確定 從流 體 進(jìn)入殼體到流出殼體的全部壓降 ?而 這 一 過程的全部壓降 可分成如下幾部分 : （ 1）換熱器橫流區(qū)末端換熱管進(jìn)出口處的壓降 ? （ 2）橫流區(qū)內(nèi)部的壓降 ?這一區(qū)域的壓降是由流過管束的流體和穿過圓缺區(qū)由一個(gè)內(nèi)部 橫流區(qū)到下一個(gè)連續(xù)的內(nèi)部橫流區(qū)的流體共同決定的 ? （ 3） 由橫流區(qū)入口穿 過管束到下一塊折流板然后穿過圓缺區(qū)的流體流動(dòng)引起的壓降 ?相似的， 橫流區(qū)末端的壓降也是由從前一個(gè)橫流區(qū)穿過圓缺區(qū)而后穿過管束的流體來計(jì)算 ? 本文中的方法的主要作用是利用這種壓降模型在內(nèi)部橫流區(qū)和圓缺區(qū)計(jì)算壓降 ?其他部分的壓降在本文使用的參考文獻(xiàn)中已做出表述 ? 穿過管束和圓缺區(qū)引起的壓降的計(jì)算已經(jīng) 考慮 了 圖 1和圖 5表示出的實(shí)際流動(dòng)形式?接下來本文將逐一介紹以上提到的各種壓降的組成部分 ? 換熱管進(jìn)出口的壓降 (nP?) 為了計(jì)算一臺(tái)換熱器換熱管進(jìn)出口的壓降， Gaddis 和 Gnielinski 的研究中提到 了關(guān)于 這個(gè)問題的表述已在式 (1)中給出了 ?式中 用 ? Pn 來定 義 換熱管兩端的總壓降 。 理工 學(xué) 院 畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 )外文資料 翻 譯 專 業(yè)： 過程 裝備與控制工程 姓 名 賈文華 學(xué) 號(hào)： 08L0503208 外文出處： International Journal of Heat and Mass Transfer 49 (2020) 601–610 附 件： ； 。 指導(dǎo)教師評(píng)語： 簽名： 2020 年 月 日 附件 1：外文資料翻譯譯文 管殼式換熱器中殼程流體流動(dòng)的壓降模型 ,Satish Chand 摘要 本文提出了一種 管殼式換熱器 殼程壓降的理論模型 ?該模型結(jié)合了換熱管進(jìn)出口的 壓降和折流板 間 隔處的 壓 降 的影響 ?模型得出的結(jié)果的雷諾數(shù)在 103到 105之間，相比于其他用于研究 不同形態(tài)的換熱器的分析模型，該模型的雷諾數(shù)更接近可 參考的 資料 中的實(shí)驗(yàn)結(jié)果 ? 關(guān)鍵詞 橫流速度；壓降；折流板；管殼式換熱器；殼程流速；圓缺區(qū)流速 1 引言 單相流管殼式換熱器被廣泛的應(yīng)用在化學(xué)，石油，發(fā)電和過程工業(yè)中 ?在這種換熱器中，一種流體在換熱管中流動(dòng) ，同時(shí)另一種流體穿過管束在殼程流動(dòng) ?一臺(tái)換熱器的設(shè)計(jì)需要取得熱交換和壓降之間的平衡 ?因?yàn)?壓降導(dǎo)致泵和風(fēng)機(jī)等流體輸送設(shè)備操作費(fèi)用的增加 ?這說明設(shè)計(jì)換熱器 的換熱能 力和測定穿過換熱器的壓降是同等重要的 ?計(jì)算 管內(nèi)流體流動(dòng)的壓力損失相對(duì)容易，但是殼程流體流動(dòng)的壓力損失的 計(jì)算 很復(fù)雜 ? 圖 1 殼程流路分布圖 為了 計(jì) 算殼程壓力損失需要了解不同流動(dòng)路徑的本質(zhì)以及他們各自產(chǎn)生的效果 。 nP?= 2 2nns u?? （ 1） 在參考文獻(xiàn) [18]中取 ? n 為 ，則式 (1)變成了式 (2) nP?= 2s nu? （ 2） 內(nèi)部橫流區(qū)部分的壓降 (? Pc) 為了建立這個(gè)模型考慮使用圖 2 中表示的 Emerson的簡化流動(dòng)形式 ?在圖中內(nèi)部 橫流區(qū)用斜線表示，圓缺區(qū)用直線表示 ?在圖 1 和圖 5 表示的實(shí)際流動(dòng)方式中，圓缺區(qū)內(nèi)的流線是曲線而不是直線 ?這一區(qū)域的壓力損失的模型可以用下面給 出的兩部分表示 : （ 1）穿過管束的壓降 ? （ 2）在圓缺區(qū)的壓降 ? 在 和 中將對(duì)這兩部分做進(jìn)一步介紹。 圖 3 管殼中心線附近的橫流區(qū)面積 確定 橫 流速度 橫 流速度 usc 的表達(dá)式如式 (8)? .scVu A? (8) 式 (8)中的 Asc 引用自參考文獻(xiàn) [12]，如式 (9)? ? ? ? ?? ??????? ?????tssc PdPdDDDBA 00s (9) 確定摩 擦系數(shù) 本文的中心思想是為計(jì)算換熱器的壓降提出一種簡化的過程 ?由參考文獻(xiàn) [19]可以發(fā)現(xiàn)基本上所有的管殼式換熱器的 形態(tài) 都是圖 3 所示的四種中的一種 ?在已知的 Bell[12]和 Gaddis[18]的研究以及 Taborek 在 Kakac[18]中的研究中，確定摩擦系數(shù)因數(shù)的過程都是相當(dāng)冗長和復(fù)雜的 ?然而，在教材 Kern[1]中，用只含有雷諾準(zhǔn)數(shù)的函數(shù)構(gòu)成的數(shù)學(xué)表達(dá)式來確定摩擦系數(shù)，如式 (10a)?但是式 (10a)得出的結(jié)果和最新的參考資料得出的結(jié)果并不相符 [12， 18， 23]。 ? ? fs Cf ??? 6 x p （ 10b） 摩擦系數(shù)的修正因子 fC 和不同的換熱管分布，換熱管的中心距與管徑的比 dP/ 和雷諾數(shù)的關(guān)系如表 1。 為了驗(yàn)證式（ 10b）中求的摩擦系數(shù)的準(zhǔn)確性，將其和參考文獻(xiàn) [18]中求的摩擦系數(shù)進(jìn)行比較。 表 1 摩擦系數(shù)的修正因子（ fC ） 換熱管中心距與直徑比
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