【正文】 說(shuō)明書(shū) 第 20 頁(yè) 共 42 頁(yè) 圖 5 定模套板 動(dòng)模套板 所以可得 P1=40179。 B＜ 400179。 74179。 427440179。 74179。 74179。 427440179。 74179。 168179。 274179。 根據(jù)公式 627[13]得 ： H=[P2+( P22+8H[σ ] P1L1) 1/2 ] /4H[σ ] 中北大學(xué) 信息商務(wù)學(xué)院 2021 屆畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 第 19 頁(yè) 共 42 頁(yè) P1=pL1H1 P2=pL2H1 h—— 套板邊框厚度 (mm)； H、 H L L2—— 按鑄件大小確定； P P2—— 邊框側(cè)面承受的總壓力（ N）； [σ ]—— 材料的許用強(qiáng)度 (MPa) 。 定模套板 套板一般承受 拉伸、壓縮、 彎曲三種應(yīng)力作用，設(shè)計(jì)套板時(shí)主要是對(duì)套板的邊框厚度的計(jì)算。 根據(jù)型芯的厚度，故初取定模鑲塊的底厚 H=35mm， h=20mm， 考慮 含有澆注系統(tǒng) 端 的厚度 不過(guò)，故再含有澆注系統(tǒng)端的厚度加厚 20mm，取 H=40mm。 定模鑲塊 已知型腔尺寸 L=274mm，型腔寬度 B=84mm,型腔深度為 h=39mm, L=274mm， H1=39mm 時(shí) ,h=35mm～ 50mm,H≥ 35mm。本設(shè)計(jì)中采用通孔式。鑲拼式結(jié)構(gòu)模具具有簡(jiǎn)化加工工藝，提高模具制造質(zhì)量，容易滿足組合鑲塊 成形部位的精度要求；合理使用熱作模具鋼，降低成本；易損件有利于更換和修理；壓鑄件的局部結(jié)構(gòu)改變時(shí)，不至于整套模具報(bào)廢；拼合處的適當(dāng)間隙有利于排除型腔內(nèi)的氣體；采用合理的鑲塊結(jié)構(gòu)可以減少熱處理時(shí)的變形，也便于在熱處理后進(jìn)行修理；鑲塊的坯料比較容易鍛造，組織均勻，質(zhì)量較高的特點(diǎn)。 成型零件的結(jié)構(gòu)形式分為整體式和鑲拼式。在一般情況下凡金屬液沖刷或流經(jīng)的部位均采用熱作模具鋼制成，以提高模具的使用壽命。 =177。△′ =（ 68+68179。 中北大學(xué) 信息商務(wù)學(xué)院 2021 屆畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 第 17 頁(yè) 共 42 頁(yè) 8） 68js14=68177。 %）177。 L′177。 =177?！鳌?=（ 137+137179。 6） 137js14=137177。 %）177。 L′177。 =177?！鳌?=（ 70+70179。 4） 70js14=70177。 %）177。 L′177。 =177?！鳌?=（ 152+152179。 2） Ф 152js14=152177。 %）177。 L′177。φ）177。 )= 中心距離及位置尺寸 查表 632[22] 根據(jù)中心距離及位置尺寸的計(jì)算公式： L′177。 )= 8） 33h14= R8 △′ 0=(33+33179。 ) = 7） 10h14= R7 △′ 0=(10+10179。 )= 6) 20h14= R6 △′ 0=(20+20179。 ) = 5） 22h14= H5 △′ 0=(22+22179。 ) = 中北大學(xué) 信息商務(wù)學(xué)院 2021 屆畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 第 16 頁(yè) 共 42 頁(yè) 4） = D4 △′ 0=(+179。 1) = 3） = D3 △′ 0=(+179。 1) = 2） 141H14=14101 D2 △′ 0=(141+141179?！?) △′ d0， h0—— 型芯尺寸或型芯高度尺寸（ mm） d， h—— 鑄件內(nèi)形的最小極限尺寸（ mm） △ —— 鑄件公稱尺寸的偏差 ； △′ —— 成型部分公稱尺寸的制造偏差 ； 1） 135H14=13501 D1 △′ 0=(135+135179。△ ) △′ d0△′ =(d+d179。 ) += 型芯尺寸 查表 631[22]，根據(jù)型芯尺寸的計(jì)算公式得 h0△′ =(h+h179。 ) += 15） R45h14= R15 0+△′ =(45+45179。 ) += 14） R38h14= R14 0+△′ =(38+38179。 ) +=+ 13） R3h14= R13 0+△′ =(3+3179。 ) +=+ 12） 2h14= R12 0+△′ =(2+2179。 ) +=+ 11） 16h14= H11 0+△′ =(16+16179。 ) +=+ 10） 27h14= H10 0+△′ =(27+27179。 ) +=+ 9） 32h14= H9 0+△′ =(32+32179。 ) +=+ 8） 12h14= 中北大學(xué) 信息商務(wù)學(xué)院 2021 屆畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 第 15 頁(yè) 共 42 頁(yè) H8 0+△′ =(12+12179。 ) +=+ 7） +1= H7 0 +△′ =(191+191179。 ) +=+ 6） H6 0 +△′ =(8+8179。 ) +=+ 5） 110h14= H5 0+△′ =(110+110179。 1) +=+ 4） 4h14= H4 0+△′ =(4+4179。 1) +=+ 3）Ф 140h14=Ф D3 0+△′ =(140+140179。 ) +=+ 2）Ф 168h14=Ф 16810 D2 0+△′ =(168+168179。 1） 20h14= D1 0+△′ =(20+20179。 △ —— 鑄件公稱尺寸的偏差（ mm） ?！?) +△′ D0， H0—— 型腔尺寸或型腔深度尺寸（ mm） ?！?) +△′ D0+△′ =(D+D179。 型腔尺寸 根據(jù)模具的制造公差要求，同時(shí)根據(jù)手冊(cè)表 630[13]的型腔尺寸公式得： H0+△′ =(H+H179。分型面上的排氣槽設(shè)置靈活，可以再試模過(guò)程中根據(jù)實(shí)際情況加以改變，因此在模具的的設(shè)計(jì)中選用分型面排氣槽的結(jié)構(gòu)形式。為了使型腔中的氣體在壓射時(shí)盡可能多的被金屬液排出，應(yīng)將排氣槽設(shè)置在金屬液最后填充的部位。H=12mm； h=,c=1mm； b=18mm； B=30mm。 中北大學(xué) 信息商務(wù)學(xué)院 2021 屆畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 第 12 頁(yè) 共 42 頁(yè) 根據(jù)壓鑄件的特點(diǎn)，采用的是梯形溢流槽， 根據(jù)鑄件的壁厚為 ， 故溢流槽的容積 =， 根據(jù)單個(gè)溢流槽的容積為 ，得 A=30mm。 按照充填型腔時(shí)金屬液的流動(dòng)方向和路徑，將型腔劃分為若干個(gè)區(qū)，每各區(qū)一端為金屬液的入口，另一段設(shè)置溢流槽。分型面上的溢流槽的截面形狀一般為半圓形或梯形，便于用球頭立銑刀或帶錐度的立銑刀加工，可開(kāi)設(shè)在定?；騽?dòng)模部分。 溢流槽和排氣槽的作用主要定于設(shè)置的部位，而且效果大 小則取決于容量和尺寸的選擇，在模具結(jié)構(gòu)和工藝條件已決定的情況下，溢流槽和排氣槽可以彌補(bǔ)由于澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)不合理而帶來(lái)的缺陷，起到相輔相成的作用 。 溢流槽 溢流槽、排氣槽和澆注系統(tǒng)，在整個(gè)型腔重過(guò)程中是一個(gè)不可分割的整體，為了提高鑄件質(zhì)量，消除某些缺陷，經(jīng)常采用設(shè)置溢流槽和排氣槽作為重要措施之一。該鑄件 采用扁梯形。 橫澆道的結(jié)構(gòu)形式，主要取決于鑄件的結(jié)構(gòu)形式和尺寸大小，內(nèi)澆口的位置、方向和流入口的寬度，內(nèi)澆口的結(jié)構(gòu)以及型腔的分布狀況等因素。 （ 3）液體金屬通過(guò)橫澆道時(shí)的熱損失應(yīng)盡可能地小，保證橫澆道比壓鑄件和內(nèi)澆口后凝固。 中北大學(xué) 信息商務(wù)學(xué)院 2021 屆畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 第 11 頁(yè) 共 42 頁(yè) 橫澆道 設(shè)計(jì)原則： （ 1）橫澆道截面積應(yīng)大于內(nèi)澆口截面積，在壓射過(guò)程中澆注系統(tǒng)呈充滿狀態(tài)。 （ 4） 壓室與澆口套的內(nèi)孔，應(yīng)在熱處理與精磨后，再沿軸線方向進(jìn)行研磨其表面光結(jié)度不得低于 9級(jí)精度。 （ 2） 直澆道厚度 H 一般取直徑 D的 31~21 。選取 60為澆口套內(nèi)徑。 直澆道尺寸由澆口套尺寸決定。 34179。（ 2179。查表 46 得 t=～ ； 由公式 vg=（ 2179。 中北大學(xué) 信息商務(wù)學(xué)院 2021 屆畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 第 10 頁(yè) 共 42 頁(yè) 又據(jù)鑄件的凝固模數(shù) M=V/A M—— 凝固模數(shù)； V—— 壓鑄件的體積（ cm3） ，為 493 cm3 A—— 壓鑄件表面積（ cm2） ，為 cm2 M= V/A =493/（ ） = 查圖 42，由圖可取內(nèi)澆口的厚度為 。 此外，還要考慮到鑄件的加工、粗糙度及切除 澆口是否對(duì)技術(shù)要求有影響等有關(guān)問(wèn)題。對(duì)一般結(jié)構(gòu)形狀的鑄件，以保證最終靜壓力的傳遞作用，應(yīng)采用較厚的內(nèi)澆口，并設(shè)在鑄件的厚處。對(duì)有加強(qiáng)肋的鑄件，應(yīng)使內(nèi)澆口導(dǎo)入金屬液的流向和加強(qiáng)肋方向一致。 （ 2） 金屬液進(jìn)入型腔后，不正面沖擊型壁和型芯，力求減少動(dòng)能損耗，避免因沖擊而受侵蝕發(fā)生粘?，F(xiàn)象，致使該處過(guò)早損壞。 由手 冊(cè)表 421[13]可知，鋁合金的密度為 由計(jì)算可知， 鑄件的的體積為 V= 估取， 鑄件的的 總 體積為 V=179。它包括直澆道、橫澆道、內(nèi)澆口、以及溢流排氣系統(tǒng)等。 179。 鑄件的總投影面積： A 總 =A 鑄件 +A 澆 +A 余 +A 溢 圖 2 國(guó)產(chǎn)壓鑄機(jī)比壓投影面積對(duì)照?qǐng)D 中北大學(xué) 信息商務(wù)學(xué)院 2021 屆畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 第 8 頁(yè) 共 42 頁(yè) = 鑄件 =409cm2 查表 321[13] 初取壓射比壓為 60MPa，壓室直徑 D為 70mm， 壓射力， 由公式 p=F 射 /： F 射 =p179。 初計(jì)算鎖模力 F 鎖 根據(jù)公式（ 32） [13] 主脹型力 F 主 =A p/10=1230kN～ 2050kN 又據(jù)公式（ 31） F 鎖 ≥ （ F 主 + F 分 ） 即 F 鎖 = F 主 =～ 由圖， 可以滿足要求的有 J1125G， J1140C J1150B 壓鑄機(jī)機(jī)型。 根據(jù)上述的要求， 又由于 該鑄件 為罩殼 類， 故可得出兩種分型位置： 1） 采用 AA 面 為分型位置時(shí)，符合將型腔放置在定模上，型芯放置在動(dòng)模上習(xí)慣分型，也是同類零件理想的分型面，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單；動(dòng)定模分開(kāi)時(shí)，鑄件由于包緊力大于其他方向上的力，鑄件會(huì)包緊型芯并脫離定模， 設(shè)計(jì)符合要求 。合理的確定分型面，不但能簡(jiǎn)化壓鑄模的結(jié)構(gòu)，而且能保證鑄件的質(zhì)量。 中北大學(xué) 信息商務(wù)學(xué)院 2021 屆畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 第 6 頁(yè) 共 42 頁(yè) 3 壓鑄模 分型面 的選擇 該鑄件零件結(jié)構(gòu)較簡(jiǎn)單，沒(méi)有凸緣之類不便出模的部位，分型面的布置使得鑄件成型的型腔部位全部處于動(dòng)模內(nèi)。 加工余量 當(dāng)壓鑄件的尺寸精度與形位公差達(dá)不到設(shè)計(jì)要求而需機(jī)械加工時(shí)，應(yīng)優(yōu)先考慮精整加工，一邊保留其強(qiáng)度較高的致密層。 調(diào)速器蓋零件的尺寸精度要求 根據(jù) GB641486《鑄件尺寸公差》中規(guī)定的壓力鑄造生產(chǎn)的各種鑄造金屬及合金鑄件的尺寸公差，查表 25[16]，由于 變速器蓋 為鋁合金鑄件，且為非精密壓鑄件，故本鑄件采用公差等級(jí)為 CT6 的公差精度。 鑄孔 該鑄件有鑄孔直徑為 ，為通孔，深度為 16mm；鑄孔直徑為 10mm，深度為 27mm 的通孔。 脫 模斜度 查表 43[16] 非配合面的最小出模斜度，內(nèi)表面 β =30′，外表面α =1176。而該鑄件的壁厚為 5mm，大致 滿足 要求。根據(jù)鋁合金的壓鑄件厚度的要求：對(duì)于大型鋁合金壓鑄件，壁厚不宜超過(guò) 6mm。 對(duì)鋁合金的壓鑄就介紹這些吧，我自己也懂了一點(diǎn)這方面的知識(shí)，但是畢業(yè)設(shè)計(jì)剛剛開(kāi)始，壓鑄的學(xué)習(xí)剛剛開(kāi)始，所以要學(xué)的知識(shí)也還是很多很多的，希望我能學(xué)到很多，也希望畢業(yè)設(shè)計(jì)能圓滿完成。 （ 3） 超高速壓鑄法，采用比傳統(tǒng)壓鑄法更高的壓射速度，實(shí)現(xiàn)超高速壓鑄法，條件是配備有多功能壓射機(jī)構(gòu) （ 4） 超低速壓鑄機(jī)，壓射速度在 ，層流充填。 最后簡(jiǎn)要介紹一下壓鑄的技術(shù)方法 （ 1） 半固態(tài)壓鑄，半固態(tài)壓鑄技術(shù)半固態(tài)壓鑄是在液態(tài)金屬凝固時(shí)進(jìn)行攪拌，在一定的冷卻速度下獲得約 50%甚至更高固相組分的漿料，然后用漿料進(jìn)行壓鑄的技術(shù)。 粘模或者表面形成皺紋 、中北大學(xué) 信息商務(wù)學(xué)院 2021 屆畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 第 4 頁(yè) 共 42 頁(yè) 沉積等缺陷 。 蒸汽氧化處理有效地延緩液體金屬對(duì)壓鑄模具材料表面的粘附和熔損 ， 可以被應(yīng)用于壓鑄模具 ， 尤其是易受侵蝕的壓鑄模具 。 （ 2） 模具經(jīng)過(guò)機(jī)加工后 ， 保留 3%的精打磨余量 ， 然后熱處理淬火 ， 經(jīng)過(guò) 3次以上回火 ， 保證模具硬度 勻 HRC： 47— 49； 然后精打磨 ， 模具完成后 ， 需要熱處理去應(yīng)力回火和表面氧化處理 。 壓鑄模具材料的熱處理對(duì)解決壓鑄模的使用壽命也是很重要的， 《 壓鑄世界 》中有一篇文章寫(xiě)到了處理方法，大致如下 [1] （ 1） 壓鑄模具材料的熱處理是保證模具使用壽命的關(guān)鍵因數(shù)之一 。 （ 3） 在模具內(nèi)澆口處和靠?jī)?nèi)澆口的模具成型部位設(shè)計(jì)循環(huán)冷卻水道 ， 保證模具溫度均勻 ， 減少模具熱應(yīng)力和對(duì)模具表面的強(qiáng)冷卻而造成的表面龜裂 。 模具強(qiáng)度一般根據(jù)產(chǎn)品的大小和壓鑄機(jī)來(lái)