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畢業(yè)設(shè)計(jì)-支撐掩護(hù)式液壓支架總體方案及立柱設(shè)計(jì)完整圖紙-文庫(kù)吧資料

2024-12-11 14:59本頁(yè)面
  

【正文】 排立柱上鉸點(diǎn)與頂梁后端之距 , 5L =300mm 4h — 前排立柱上鉸點(diǎn)與頂梁上表面之距 , 4h =200mm 5h — 后排立柱上鉸點(diǎn)與頂梁上表面之距 , 5h =200mm 2L — 前排立柱上鉸點(diǎn)與前后梁鉸點(diǎn)之距 , 2L =800mm 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文) 33 前后連桿力 F5 , 6F 取掩護(hù)梁為分離體進(jìn)行受力分析。 KN 待求 ]7[ 211.. hwL hPkFm ?? ( 33) 式中 : h1 — 前梁千斤頂 鉸接點(diǎn)距頂梁距離 取 330mm 2h — 前后梁鉸點(diǎn)距頂梁距離 取 85mm 1L — 前梁長(zhǎng)度 取 900mm 2)取后梁為分離體進(jìn)行受力 分析,如圖 34所示 ]7[ akbanb xBPappFx ?? ????? c o ss i n 2? ( 34) 21 c o sc o s apapyFy baanb ???? ( 35) 式中: bx — 后梁所受集中力 KN待求 nF — 后梁所集中力 KN 待求 aP — 前排立柱的合力 aP =( KN) Pb — 后排立柱的合力, Pb =( KN) ?KP — KP 的反作用 力 。 圖 33前梁為分離體受力圖 lock piece liberation map 求 a點(diǎn)的內(nèi)力 aX ,Ya ; aX = FmWcos ??kP ( 31) 式中: 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文) 31 Xa — 前梁 a 梁點(diǎn)所受水平力 , KN 待求 Pk — 前梁千斤推力。 支掩式支架的受力分析 當(dāng)支架撐牢在頂?shù)装逯g時(shí),取整體某一部分為分離體,皆處于平衡狀態(tài),據(jù)此,把支架化成平面矸 系進(jìn)行受力和計(jì)算。 4)產(chǎn)生作用 在頂梁水平力的原因有兩種:一種是由于支架讓壓回縮,頂梁運(yùn)動(dòng)軌跡為近似雙紐線,頂梁與頂板 在產(chǎn)生相對(duì)位 移,頂板給予頂梁水平摩擦力;另一種是由于 支架有向煤壁傾倒可能時(shí),受到水平摩擦力。 2)頂梁, 底座與頂板被認(rèn)為均勻接觸,載荷沿支架長(zhǎng)度方向接線規(guī)律分布,沿寬度方向均勻分布。具體工作征如圖 3— 1所示 圖 31支架的工作特征曲線 Fig. 31 line of hydraulic support haracteristic 由上述液壓支架的工作 狀 態(tài)可知 , 支架承受的外載 荷 是頂板下沉形成的,在頂板下沉過(guò)程中,支架頂梁與頂板有相對(duì)滑動(dòng)現(xiàn)象,支架僅受垂直于頂梁的 力 ,還受平行頂梁的力。此后 頂板開(kāi)始下沉,破碎或斷裂,支架承載加大,直到立柱下腔壓力達(dá)到安全閥調(diào)值,安全閥釋放,出現(xiàn)支架的“讓壓”現(xiàn)象。 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文) 29 液壓支架的結(jié)構(gòu)和支架液壓系統(tǒng)必須保證液壓支架液具有完全適應(yīng)頂板變化性能。由老頂形式的懸壁一端頂 支承在直接頂垮落后的碎矸上,另一端則支承在支架和煤壁上方直接頂上,并形成載荷 Q2,隨著煤壁的推進(jìn),老頂懸露長(zhǎng)度加長(zhǎng)。 缸體內(nèi)徑和活塞 直徑 本設(shè)計(jì)內(nèi)徑 D=100mm 和活塞桿直徑 d=70mm 前梁千斤頂推拉力的確定 ]6[ 1)初撐力階段 b推初 PDP ..4/ 2?? ( 2—25) 式中 Pb 取 32Mpa 代入 b推初 PDP ..4/ 2?? = 2)工作階段 ]7[ b推 PDP ..4/ 2?? ( 2—26) b拉 PdDP )(4/ 22 ??? ( 2—27) b拉 PdDP )(4/ 22 ?? ? =(1002702)29103=(KN) b推 PDP ..4/ 2?? =29103=(KN) 3 支架受力分析計(jì)算 液壓支架的支護(hù)性能與外載荷 液壓支架采煤工作面的作用是支護(hù)頂板,當(dāng)煤層被采動(dòng)后,頂板有壓力顯現(xiàn)。 ,盡量減小間隙,加強(qiáng) 密封性。 ,由兩臺(tái)相鄰支架的間距離確定。即:考慮到當(dāng)前一架升起,另一架降柱時(shí),要保證相鄰兩架間側(cè)護(hù)板不能脫離接觸,同時(shí)考慮到支架降柱后要前移,為防止頂梁后部側(cè)護(hù)板脫離接觸,頂梁側(cè)護(hù)板后部要加寬,加寬長(zhǎng)度一般為從頂梁后部起大于一個(gè)移架步距。 支撐掩護(hù)式液壓支架總體方案及液壓立柱設(shè)計(jì) 26 (a) (b) (c) (d) 圖 213側(cè)護(hù) 板 的結(jié)構(gòu)型式 Fig. 213 mining sorting 4) 折頁(yè)式如圖 213d 所示,活動(dòng)側(cè)護(hù)板的調(diào)節(jié)性能較好,不受支架承載的影響,但它會(huì)造成架間三角帶,其中常填滿碎矸 防塵效果差。它的結(jié)構(gòu)不復(fù)雜,目前頂梁側(cè)護(hù)板多采用這種型式。 推移千斤頂?shù)母左w內(nèi)徑,活塞桿的外徑的確定 缸體內(nèi)徑,活塞 桿直徑按以下兩式得出: ]4[ D= 2/4 dPF b移 ?? (2— 19) d= b推 PF ??/4 (2— 20) 式中: D— 推移千斤頂缸體內(nèi)徑 mm d— 推移千斤頂活塞桿直徑 mm ; 移F — 推移千斤頂移架力, KN 待求; 推F — 推移千斤頂推溜力, KN 待求; bP — 推移千斤頂處泵站來(lái)壓 Pb =29Mpa 初選 移F =200KN 推F =100KN 將 推F 代入( 2— 20)得 ]5[ D= ??? = 將 d代入式( 2— 19)中得 ]5[ D= ??? + = 將 D, d圓整取標(biāo)準(zhǔn)值 D=125mm d=70mm 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文) 25 推移千斤頂?shù)耐屏锪鸵萍芰?]5[ 推F =π/ ( 2—21) 移F =π/4(D bPd )22? ( 2—22) 將各已知數(shù)據(jù)代入式( 221)( 222) 推F =702 29= 移F =(12570)2 29= 側(cè)護(hù) 裝置的結(jié)構(gòu)選擇及 主要參數(shù)的確定 側(cè)護(hù)裝置的作用 1)消除相鄰支架掩護(hù)梁和頂梁間的間間隙,防止冒落矸石進(jìn)入支護(hù)空間; 作為支架移架的傾倒; 2) 防止支架的傾倒; 3) 調(diào)整支架間距 ; 側(cè)護(hù)裝置結(jié)構(gòu)形式的確定 按側(cè)護(hù)板與掩護(hù)梁或頂梁上頂面的關(guān)系,側(cè)護(hù)板有以下幾種型式: 上復(fù)式:如圖 2— 16所示,結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,但活動(dòng)側(cè)護(hù)板特別是頂梁活動(dòng)側(cè)護(hù)板承載 時(shí)不能調(diào)節(jié),且容易被大塊巖石壓住或卡住。 推移裝置有關(guān)參數(shù)確定 推移步距 本設(shè)計(jì)采用移架后推溜的及時(shí)支護(hù)方式,所選采煤機(jī)截深為 650mm。推溜,活塞進(jìn)液,由于活塞空套在活塞柑上,活塞 推到前方后,活塞桿推溜,同于活 塞面積小,所以推溜力??;移架,活塞桿腔進(jìn)液,支撐掩護(hù)式液壓支架總體方案及液壓立柱設(shè)計(jì) 24 缸體前移而移架,左腔壞形面積大于活塞桿面積,所以移架力大于推溜力。 3) 移步橫梁連接方式:結(jié)構(gòu)復(fù)雜并不能起到防止支架下滑的作用,這種方式對(duì)支架與運(yùn)輸機(jī)的配套性不做要求。 推移裝置的結(jié)構(gòu)型式 推移裝置有以下幾種 : 1) 直接連接方式:結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單, 但推溜力大于移架力。 立柱結(jié)構(gòu)形式 的確定 立柱分類有以下幾種: 1) 立柱按動(dòng)作方式分為單作用和雙作用; 2) 立柱按結(jié)構(gòu)種類分為活塞式和柱塞式; 3) 立柱按伸縮式分為單伸縮式和雙伸縮式; 具體結(jié)構(gòu)如圖 2— 12圖所示 支撐掩護(hù)式液壓支架總體方案及液壓立柱設(shè)計(jì) 22 (a) (b) (c) (d) (e) (f) 圖 2— 12 立柱的類型 Fig .212 sorting of leg piece 本設(shè)計(jì)選用單伸縮,雙作用活塞式立柱。 立柱的結(jié)構(gòu)選擇及主要參數(shù)的確定 立柱的作用 立柱是支架 的承壓構(gòu)件,它長(zhǎng)期處于高壓受力狀態(tài) ,它除了具有合理的工作阻力和可靠的工作特性外,還必須有足夠的抗壓、抗彎強(qiáng),良好的密封性能,結(jié)構(gòu)要簡(jiǎn) 單,并能適應(yīng)支架的工作要求。 2) 從支架高度方面看 掩護(hù)梁可分為整體式和對(duì)分式 對(duì)以上幾種類型的掩護(hù)梁進(jìn)行比較,本設(shè)計(jì)確定掩護(hù)梁的結(jié)構(gòu)形式為整體式、直線型。 底座的結(jié)構(gòu)確定 通過(guò)類比本 設(shè)計(jì)采用整體式底座 底座主要尺寸的確定 1) 底座長(zhǎng)度 L2 ]3[ 通過(guò)類比,取底座長(zhǎng)度為 2375mm 通過(guò)類比,取底座寬度 為 1200mm 底 座其它尺寸的確定通過(guò)類比,確定立柱下鉸點(diǎn),連桿下鉸點(diǎn)位置 (水平與垂直方向距離)具體尺寸見(jiàn)圖 2— 10 掩護(hù)梁的結(jié)構(gòu)選擇及主要參數(shù)確定 . 1 掩護(hù)梁的作用 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文) 21 掩護(hù)梁是支架的掩護(hù)構(gòu)件,它有承受冒落矸石的載荷和頂板通過(guò)頂梁傳遞的水平載荷引起的彎矩。 支撐掩護(hù)式液壓支架總體方案及液壓立柱設(shè)計(jì) 18 (a) (b) 圖 2— 10 支架頂梁的結(jié)構(gòu)形式 Fig. 210 hydropost construction 1— 前梁 2— 后梁 3— 前梁千斤頂 4— 前梁伸縮千斤頂 頂梁主要 尺寸的確定 1)頂梁長(zhǎng)度 L1 L1 =配套尺寸+底座長(zhǎng)度+ AcosQ1GcosP1300 配套尺寸為 1889( mm) 底座長(zhǎng)度為 2380( mm) Q1=800 P1=580 將以上數(shù)據(jù)代入( 2— 11)式得 ]2[ L1 =1889+ 2380+ 1478 cos800- 2432 cos50- 300=( mm) 取頂梁長(zhǎng)度為 3025( mm) 2)頂梁寬度 目前我國(guó)刮板輸送機(jī)溜槽寬每節(jié)長(zhǎng)度為 ,頂 梁寬度定為 3)頂梁厚度 通過(guò)類比取頂梁厚度為 220mm 4) 頂梁其它有關(guān)尺寸的確定 通過(guò)類比,確定立柱上鉸點(diǎn),前梁千斤頂鉸點(diǎn),前后梁鉸點(diǎn),掩護(hù)梁與頂梁鉸 接 點(diǎn)位置(包括水平方向和垂直方向),各尺寸如圖 2— 10 所示 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文) 19 頂梁要主參數(shù)的確定 1) .頂梁面積 A]3[ 頂梁面積 A= L— 頂梁長(zhǎng)度 取 3026mm B 取 1500mm A=3026 1500= 圖 2— 11支架結(jié)構(gòu)尺寸總圖 Fig. 211 caving shield map 支護(hù)面積 S 頂梁支護(hù)面積按下式計(jì)算 : ]3[ S=(L1+ 300).B (2— 13) 代入上式得: S=( 3026+ 300) 1500= ㎡ 支架名義工作阻力 F F=s xq ( 214) 式中 F— 支架名義工作阻力, KN 待求 支架在最高處名義工作阻力為: 支撐掩護(hù)式液壓支架總體方案及液壓立柱設(shè)計(jì) 20 Fm= =827= 頂板 覆蓋率δ 支架頂板覆蓋按下式計(jì)算 ]3[ δ=A/S100%=SBL1100% δ — 頂板覆蓋率 將已知各數(shù)據(jù)代入式( 2— 15) ]3[ δ=100%=% 底座的結(jié)構(gòu)選擇及主要參數(shù)的確定 底座的作用 底座 在 支架工 序 過(guò)程中起著將頂板壓 力傳遞到底板并穩(wěn)固支架的作用。 對(duì)以上三種頂梁型式比較,本設(shè)計(jì)選用剛性主梁+鉸接前梁的結(jié)構(gòu)型式。 2)剛性主梁+伸縮 前探梁 這種組合方式如圖 2— 9b 所示,此結(jié)構(gòu)前梁有伸縮千斤頂使它伸縮,因此及時(shí)伸出支護(hù)剛暴露的頂板,從而可使頂梁長(zhǎng)度減小,也可使用前梁千斤頂和伸縮千斤頂,使前梁即可伸縮又可以上下擺動(dòng)。 頂梁設(shè)計(jì)要求 頂梁不但要有一定的剛度和強(qiáng)度,還要保證支護(hù)頂板的需要,如:有足夠頂板覆蓋效率,同時(shí),要求頂梁能適應(yīng)頂板變化,與頂板接
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