臥式旋耕機設(shè)計畢業(yè)設(shè)計-文庫吧資料
2024-12-01 16:12本頁面
【正文】 也增加。 彎刀工作幅寬 b 增大幅寬可減少刀軸上的彎刀總數(shù)，但過大則影響彎刀的剛度和碎土質(zhì)量，常用 b 為 35 至 50mm。至 60176。 彎刀其他參數(shù)，材料和技術(shù)條件 正切面與刃口至刀軸中心連線間的夾角 δmax 過大時影響到正切刃的有效隙角，使外磨刃面擠壓未耕土，深知使外正面擠壓未耕土；該夾角過小則使正切刃切土角過大，結(jié)果都會增加切土阻力和消耗。 旋耕機刀和刀軸的設(shè)計 旋耕刀的種類 臥式旋耕機使用較多的旋耕刀有鑿形刀，彎刀和直角刀。 該離合器和刀軸連接部分采用花鍵軸連接 ，如圖（ 313,314） 。43′ β 角 25176。 圖 311 聯(lián)軸器與傳動箱配合 淮陰工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 （論文） 第 13 頁 共 23 頁 圖 312 聯(lián)軸器 b 兩側(cè)刀軸與中間刀軸的連接方式； 由于兩側(cè)刀軸需要折疊，所以在工作放下時，連接中間軸時，沖擊很大，且不平穩(wěn)，考慮到折疊的功能和載荷的沖擊，采用離合器的連接方式。 旋耕機整體耕幅為 ，考慮到農(nóng)村的道路情況和共 4 壟，每壟為 600mm800mm所以將三個刀軸長度定為軸 1 為 ，軸 2 為 ，軸 3 為 ，中間軸是和傳動箱連接，所以要將中間軸分為二段和傳動箱的輸出軸連接，帶動兩側(cè)軸轉(zhuǎn)動，中間軸2 二段各為 a 中間軸與傳動箱輸出軸的連接； 該部分的連接方式不能波動太大，而且要 滿足轉(zhuǎn)矩和轉(zhuǎn)速的要求，采用聯(lián)軸器連接方式，在聯(lián)軸器當(dāng)中選用型號為 GY8，軸孔直徑為 70mm，本聯(lián)軸器不具備徑向，軸向和角向的補償性能，剛性好，傳遞轉(zhuǎn)矩大，結(jié)構(gòu)簡單，工作可靠，維護簡便，適合用于兩軸對中精度良好的一般軸系傳動。ζ1ζ3=[ζ] 因為 ζ3=0 對于空心軸而言，抗扭截面系數(shù)為： 其中 D=70mm,d=60mm 淮陰工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 （論文） 第 12 頁 共 23 頁 =1/ * 106√3542+35482=231 mpa 235 mpa 因此從理論上強度和材料是能滿足要求的?？招妮S可以在小的重量下傳遞較 大 的扭矩，較好的抵抗扭振。 旋耕機 的負荷最大的部件是刀輥軸。 不同機械零件的剛度研究時對許用變形量的要求不盡相同，有些機械零件的許用變形量也可視為隨機量。剛度的校核計算準(zhǔn)則通常是計算零件在受載時的變形量，并控制其不大于許用值。在研究時有剛度要求的零件，必須進行剛度的校核計算。 刀軸強度計算： 有些零件在使用中的主要失效模式是剛度方面的問題。就受彎而言，刀軸的力學(xué)模型可簡化為一受若干集中載荷作用的簡支梁 ， 集中載荷的位置和角度由刀片的排列方式確定，刀軸任意截面處的彎矩方程為： 根據(jù)此彎矩方程再結(jié)合刀片排列方式可推出刀軸部 (x=L/2)為危險截面。為了便于分析，在此將阻力 F 沿 X， Z 兩坐標(biāo)軸分解成Fx,Fz 兩分力，又可將 F 沿作用點 Q 的法線，切線方向分解成兩分力，即法向力 Fn，切向力 Fr，此時，切向力 Fr 對刀軸的旋轉(zhuǎn)中心產(chǎn)生 一阻力矩 M，其大小為： M=Fr * r 式中 r 力 F 的作用點 Q 至旋轉(zhuǎn)中心的距離圖。由于在整個切削土壤的過程中，耕深由小到大，切割的土壤面先是由小到大，然后又由大到小，彎刀的位置也在不斷變化著，所以土壤阻力的大小、方向及作用點在整個切削土壤的過程中都在變化。54′，不會發(fā)生外磨刃面干涉未耕土現(xiàn)象，其設(shè)計是合理的。49′ △ ε = 1176。43′ 在旋耕刀切土的過程中 θ 角在不斷變化，當(dāng)刃口至耕底的距離為 d＇ =（ λ1） /λ，即 K=（ λ1） /λ時， θ 角達到該速比下的最大值， θmax = arctg（ √λ2 1/λ2 1），但通常耕深 dR(λ1)/ λ,故驗算時所取的 θmax角為刃口處于地表入土位置 時的數(shù)值。 θ角是隨著旋耕速度比和旋耕刀回轉(zhuǎn)瞬間位置而變化的變量 θ= arctg { √k (2k) / λ1+ k } 式中 λ 旋耕速比 K 瞬間位置刃口至耕底的距離 d＇與刃口回轉(zhuǎn)半徑 R 的比值， K=d/R 該設(shè)計中耕深為 14cm，當(dāng)外磨刃面回轉(zhuǎn)到地表入土位置時 ,計算得刃口與耕底距 淮陰工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 （論文） 第 9 頁 共 23 頁 離 d＇ =， k=，所以計算得 θ=16176。 θ 圓周切線與余擺切線的夾角 iv 旋耕刀正切刃縱向截面上的刃磨角 上式中 v 和 iv 為定值， θ 值則為變量。 圖 39 公稱起土角與公稱隙角 ε1 = v θ i 式中 v – 旋耕刀正切刃的公稱切土角， GB/T56691995 中規(guī)定的 IT245 和 IT260 旋耕刀的 V值分別為 40176。 3176。則外磨刃面或與未耕土接觸，或 擠入未耕土中，增加功率消耗，嚴(yán)重時甚至使旋耕機劇烈跳動，耕深變淺，以致不能正常工作。 根據(jù)設(shè)計要求以及使用的場合，決定選取切削節(jié)距為 9 cm。因此切土節(jié)距不能選擇過小。由上述公式可知，降低機組前進速度，提高刀軸的轉(zhuǎn)速和增加每切削小區(qū)內(nèi)的刀片數(shù)，都能減小切土節(jié)距，提高碎土質(zhì)量。 所以 λ=245 * / = 耕后耕層底部出現(xiàn)波浪形的凸起，其高度 α1 除與旋耕速比 λ 和旋耕刀回轉(zhuǎn)半徑 R有關(guān)外，還與旋耕刀軸單元切屑區(qū)域內(nèi)圓周設(shè)置的刀片個數(shù) Z 有關(guān)，其關(guān)系如下： α1 / R=1cos{ ∏ / Z (λ1 ) } 旋耕機刀軸單元切屑區(qū)域內(nèi)圓周設(shè)置刀片個數(shù) Z=2 時，凸起高度比較適中，同時對 于旋耕速比 也是可以適用的。刀端點的運動軌跡圖（ 38）可用下列方程式表示： X=Rcosωt + vmt Y= Rsinωt 式中
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