【正文】 壞事故。 從避雷器的使用壽命出發(fā)，在選擇壓力釋放電流等級時一般可考慮安裝處 10年內(nèi)系統(tǒng)發(fā)展可能達到的最大短路電流 (周期分量 )有效值。 …………………(4) 按照 ： 避雷器緊靠保護設(shè)備 KS 避雷器非緊靠保護設(shè)備 KS KS 對于 330kV和 5O0kV變電所、帶 電纜段的變電所和氣體絕緣變電所 (GIS)的配合系數(shù)，必要時可使用計算機或模擬試驗以對絕緣配合狀態(tài)進行校核，也可用統(tǒng)計法求出變電所的危險概率。 對于 3～ 63kV系統(tǒng)用避雷器，不要求進行輸電線路特性規(guī)定的線路放電試驗，而是要根據(jù)避雷器的類型及使用情況進行幅值為 50～ 400A的 20xxμs 的萬波沖擊電流試驗。 圖 2 …………………………………(2) ……………………………(3) 式中： UOV—— 預(yù)期過電壓； Z—— 線路波阻抗； Ia—— 避雷器操作波電流； Ures—— 避雷器操作波殘壓； T—— 操作波由線路首端到末端的傳播時間； W—— 避雷器吸收的能量。下面的近似公式可用來估算避雷器吸收的操作波電流和能量。 注：①當(dāng)橫、縱坐 標(biāo)交點落在兩級之間，取較高的一級； ②對同一額定電壓的避雷器，按上述方法選擇的線路放電等級可能高于表 2中對應(yīng)的等級。 若系統(tǒng)條件不符合表 3或?qū)Ρ芾灼髂芰课漳芰τ休^高要求時，可通過電磁暫態(tài)計算程序 (EMTP)或暫態(tài)網(wǎng)絡(luò)分析儀 (TNA)來計算避雷器吸收的能量。 中國最大的管理資源中心 圖 1 每 kV額定值比能量 (kJ)和避雷器操作沖擊殘壓 Ures與額定電壓 UR 有效值之比的關(guān)系曲線參變量線路放電等級 表 2中避雷器線路放電試驗參數(shù)所對應(yīng)的輸電線路參數(shù)如表 3所示： 表 3 輸電線路參數(shù) 線路放電等級 系統(tǒng)額定電壓， kV 線路近似長度， km 線路近似波阻抗， Ω 近似過電壓倍數(shù) (標(biāo)么值 ) 1 l10 300 490 2 220 300 480 3 330 360 390 4 500 420 336 注：標(biāo)值為系統(tǒng)最高相電壓的峰值。這一能量可 按式 (1)計算并有足夠的精確度 ……………………………(1) 式中： UR—— 試品的額定電壓， kV(有效值 )； UL—— 發(fā)生器充電電壓， kV； W′ —— 試驗中確定的比能量，其值等于試驗時避雷器吸收的總能量與額定電壓 UR的比值， kJ/kV； Ures—— 線路放電試驗時試品的殘壓， kV； Z—— 線路波阻抗，Ω； T—— 電流峰值的視在持續(xù)時間， ms。 中國最大的管理資源中心 表 2中規(guī)定了分布參數(shù)沖擊發(fā)生器的參數(shù)，對于避雷器的操作沖擊殘壓與額定電壓之比一定時，獲得的能量隨放電等級增加而增加。采用分布參數(shù)的鏈型沖擊電流發(fā)生器來模擬輸電線路改變沖擊發(fā)生器各鏈的參數(shù)可以模擬不同的線路長度和波阻抗，并可根據(jù)不同的電壓等級按比例模擬不同的過電壓倍數(shù)，然后向被試避雷器比例單元放電，形成近似操作過電壓的長持續(xù)時間沖擊電流。 ； ； ； ； 。 中國最大的管理資源中心 近區(qū)雷擊一般不作為選擇標(biāo)稱放電電流的依據(jù)，但避雷器應(yīng)該具有足夠的大電流沖擊耐受能力。 110kV以下線路雖無全線避雷線，但從技術(shù)經(jīng)濟比較考慮，有一定的設(shè)備絕緣損壞危險率是可以接受的。 按照 GBJ64規(guī)定， l10kV及以上的架空線路，絕大部 分均為沿全線架設(shè)避雷線，保護角也比較小。通過避雷器的放電電流有可能接近于雷電流本身。由于行波的折反射，避雷器的放電電流要受到連接在母線上 其他架空線路和電纜線路并聯(lián)波阻抗的影響。放電電流的陡度決定于進入變電所的雷電過電壓的陡度。 雷電放電電流 影響雷電放電電流的主要因素 中國最大的管理資源中心 通過避雷器的雷電放電電流的幅值與陡度與許多因素有關(guān)。有時則會出現(xiàn)幅值更高的弧光接地和揩振過電壓。在故障跳閘或倒閘操作過程中，網(wǎng)絡(luò)的某些部分可能變?yōu)榉侵苯咏拥叵到y(tǒng)，使接地故障因數(shù)升高； ； 、系統(tǒng)并 網(wǎng)同步調(diào)度操作的時間可長達 20min或更多。在不利的條件下可能出現(xiàn)幅值高于避雷器額定電壓或持續(xù)時間比較長的暫時過電壓。在避雷器安裝點有可能出現(xiàn)幅值較大持續(xù)時間較長的暫時過電壓的特殊情況，或為了取得絕緣更大的保護裕度，選擇較低一級額定電壓的避雷器時，宜對工頻電壓耐受特性校核，如暫時過電壓的幅值或時間超過避雷器的耐受能力，則需選擇額定電壓較高一級的避 雷器。 制造廠應(yīng)按 GD11032向用戶提供避雷器的工頻耐受伏秒特性曲線。具體的初始能量，在 GB11032中規(guī)定為一次大電流沖擊或兩次長持續(xù)時間電流沖擊試驗所產(chǎn)生的能量，在試驗中緊接著加上預(yù)定的工頻電 壓幅值，作出工頻電壓耐受時間特性。這部分初始能量會引起閥片溫度的上升，從而影響避雷器暫時過電壓的耐受能力。 工頻電壓耐受時間特性 無間隙金屬氧化物避雷器耐受暫時過電壓的能力，不但與工頻過電壓的幅值而且也與工頻過電壓 的持續(xù)時間以及避雷器所吸收的初始能量有關(guān)。用于這種系統(tǒng)中的避雷器尚未列入 GB11032，其額定電壓可按具體條件與制造廠協(xié)商解決。揩振到避雷器尚須承受諧振和弧光接地過電壓的作用，因此在工頻電壓耐受時間特性試 驗和動作負載試驗中將電站、配電和并聯(lián)補償電容器避雷器的試驗電壓提高到 ～。對 330kV及 500kV系統(tǒng)，雖然接地故障因數(shù)一般較低，但甩負荷和長線電容效應(yīng)等因素的影響卻較大，對這兩個電壓等級的變電所母線上和斷路器線路側(cè)的避雷器，其額定電壓一般分別可按 l3和 。 對于一般中性點有效地系統(tǒng)的零序電抗之比 (Z0/Z1)在 0與 +3 之間，零序電阻與正序電抗之比 (R0/X1)在 0與 +l之間，在單相接地時，避雷器 安裝點的故障因數(shù)不超過 。 額定電壓的確定 由于暫時過電壓與系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的參數(shù)密切相關(guān)，對于某些復(fù)雜系統(tǒng)要確定其最大暫時過電壓及其持續(xù)時間就比較困難，需要通過模擬、計算或?qū)嶋H系統(tǒng)的調(diào)查進行估算。 其他原因引起的暫時過電壓 除接地故障外，引起暫時過電壓最多的其他重要原因還有： ； (長線電容效應(yīng) )。從理論上講，如果 X0/X1的值在 l與 20之間時，由于接近諧振點， 諧振條件可能出現(xiàn)。 其中： X0—— 零序電抗 X1—— 正序電抗 R0—— 零序電阻 R1—— 正序電阻 中國最大的管理資源中心 接地故障因數(shù)通常是 ，但它與接地電阻值有關(guān)。接地故障因數(shù)可用合適的程序計算求得。避雷器額定電壓的選擇，一般應(yīng)以這些過電壓中的最高值為基礎(chǔ)，有時則要考慮由于不同原因同時出現(xiàn)的暫時過電壓 (如接地故障的同時又突然甩負荷 )，且計及這些不同現(xiàn)象同時發(fā)生的概率。 相對地避雷器的額定電壓 避雷器的額定電壓的選擇應(yīng)以電力系統(tǒng)的暫時過電壓作為基礎(chǔ)。 用于中性點非有效接地且沒有接地故障自動切除裝置系統(tǒng)中的避雷器，其持續(xù)運行電壓仍可按不低于系統(tǒng)最高相電壓選取。 相對地避雷器的待續(xù)運行電壓 用于具有接地故障自動切除裝置系統(tǒng)中的避雷器，其持續(xù)運行電壓應(yīng)等于或高于系統(tǒng)最高相電壓。重瀉穢地區(qū)用避雷器要在型式試驗中進行人工瀉穢試驗。 對于污穢的考慮， GB11O32將瓷套分為 3級規(guī)定了最小公稱爬電比距 (外絕緣爬電距離與設(shè)備最高電壓或系統(tǒng)最高電壓之比 )的要求： 無明顯污穢地區(qū) l7mm/kV； 普通污穢地區(qū) 20mm/kV； 重污穢地區(qū) 25mm/kV。如在嚴寒地區(qū)，避雷器的密封應(yīng)專門考慮。為此，在型式試驗中作了將試品預(yù)熱到平均加權(quán)溫度為 60℃ 的規(guī)定。 溫度對無間隙金屬氧化物避雷器的老化和 熱穩(wěn)定具有直接的影響。 6 避雷器的選擇原則