【正文】 tbh0 返回 5/5/2023 68 第十章 受扭構(gòu)件承載力計算 返回 5/5/2023 69 第十一章 正常使用極限狀態(tài)驗算 返回 5/5/2023 70 第十二章 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 返回 5/5/2023 71 第十三章 基本構(gòu)造規(guī)定 ? 伸縮縫 ? 保護層厚度 ? 鋼筋的錨固 ? 鋼筋的連接 ? 最小配筋率 返回 5/5/2023 72 第一節(jié) 伸縮縫 ? 新規(guī)范對于混凝土結(jié)構(gòu)伸縮縫最大間距的規(guī)定未作大的改動，僅補充了以下條文： 1)對于裝配整體式結(jié)構(gòu)房屋，伸縮縫宜按現(xiàn)澆式結(jié)構(gòu)采用； 2)現(xiàn)澆框架－剪力墻結(jié)構(gòu)或框架－核心筒結(jié)構(gòu)的伸縮縫間距可按結(jié)構(gòu)的具體布置情況取框架結(jié)構(gòu)和剪力墻結(jié)構(gòu)之間的數(shù)值，即室內(nèi)為 45~55m，露天為 30~35m。按上述原則，當采用等效矩形截面時， 截面寬度 b＝ ，截面有效高度 h＝ 。 ? 新規(guī)范把公式的應(yīng)用范圍從矩形截面擴大到矩形、Ｔ形和工字形截面，并對 λ作了必要的修改。 返回 5/5/2023 64 不對稱配筋矩形截面偏心受壓承載力計算公式 ? 矩形截面大偏心 (2as’ ≤x≤ ξ bh0)受壓承載力計算公式如下 : N≤ α １ fcbx＋ fy’ As’ － fyAs Ne ≤ α １ fcbx()＋ fy’ As’ (h0as’ ) e＝ η ei＋ h/2－ as 當 x＜ 2as’ 時，按下式計算： Ne’ ≤f yAs(h0as’ ) e’ ＝ η ei－ h/2＋ as ? 矩形截面小偏心 (x＞ ξ bh0)受壓承載力計算公式如下 : N≤ α １ fcbx＋ fy’ As’ － σ sAs Ne ≤ α １ fcbx()＋ fy’ As’ (h0as’ ) σ s＝ fy(x/h0β 1)/(ξ b β 1) 當 N＞ α １ fcbh時，應(yīng)按下式驗算： Ne’ ≤ α １ fcbh(h0’ h/2)＋ fy’ As(h0’ as) e’ ＝ h/2－ as’ (e0ea) 返回 5/5/2023 65 對稱配筋矩形截面偏心受壓承載力計算公式 返回 ? 矩形截面大偏心 (2as’ ≤x≤ ξ bh0)受壓承載力計算公式如下 : x＝ N/ α １ fcb As＝ As’ ＝ N（ e－ h0＋ )/[fy’ (h0as’ )] e＝ η ei＋ h/2－ as 當 x＜ 2as’ 時，按下式計算： As＝ As’ ＝ Ne’ /[fy’ (h0as’ )] e’ ＝ η ei－ h/2＋ as ? 矩形截面小偏心 (x＞ ξ bh0)受壓承載力計算公式如下 : ξ ＝ (Nξ bα １ fcbh0)/(D+α １ fcbh0)+ ξ b 其中： D＝ ( １ fcbh02)/[(β 1ξ b)(h0as’ )] As＝ As’ ＝ [Ne－ α １ fcbx()]/[fy’ (h0as’ )] ? 上述公式中計算所得的 As和 As’ 均應(yīng)滿足最小配筋率的要求，即： As或 As’ 應(yīng)大于等于 。但新規(guī)范對水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值占總彎矩設(shè)計值 75%以上時，可按下面兩式計算框架柱計算長度，并取較小者： l0＝〔 1+(ψ u+ψ l)〕 H l0＝ (2+ min)H 其中： ψ u、 ψ l為柱的上端和下端節(jié)點處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值； ψ min為 ψ u、 ψ l的較小值； H為柱的高度。 返回 5/5/2023 62 考慮附加偏心距的 η－ l0法 返回 ? 新規(guī)范關(guān)于偏心距放大系數(shù) η的計算公式基本上與舊規(guī)范相同： η＝ １＋ (l0/h)2ζ 1ζ 2/(1400ei/h0) 其中： ζ 1＝ ， ζ 2＝ ， ei＝ e0＋ ea ? 新規(guī)范規(guī)定當 l0/h≤5 （ l0/i≤ ）時可取 η ＝ 1，舊規(guī)范則為l0/h≤8 時可取 η ＝ 1； ? 對于計算長度 l0的規(guī)定，基本與舊規(guī)范相同。 返回 5/5/2023 57 有腹筋梁 斜截面承載力計算公式 ? 有腹筋梁的斜截面承載力計算公式： 1)矩形、Ｔ形和工形截面的一般梁 Ｖ cs≤ ＋ ＋ Ｖ cs≤ ＋ ＋ （舊規(guī)范） 2)集中荷載作用下的獨立梁 Ｖ cs≤ ((λ+1)) ftbh0＋ ＋ Ｖ cs≤ (０ .２ /(λ+)) fcbh0＋ ＋ （舊規(guī)范） ? 矩形、Ｔ形和工形截面的受彎構(gòu)件，其受剪截面應(yīng)符合下列條件： 當 hw/b≤4 時 Ｖ ≤ β cfcbh0 Ｖ ≤ cbh0 （舊規(guī)范） 當 hw/b≥6 時 Ｖ ≤ β cfcbh0 Ｖ ≤ cbh0 （舊規(guī)范） 返回 5/5/2023 58 無腹筋板類受彎構(gòu)件的斜截面計算 ? 無腹筋板類受彎構(gòu)件的斜截面計算公式如下： Ｖ ≤ hftbh0 其中 β h為截面影響系數(shù)， 取 β h＝ (800/h0)1/4 當 h0＜ 800mm時，取 800mm； 當 h0＞ 2023mm時，取 2023mm； ? 實際上當板厚小于 800mm時可不考慮受剪承載力的提高，當板厚大于 2023mm時，抗剪承載力還將下降，但目前實驗數(shù)據(jù)不夠，新規(guī)范未作規(guī)定，可在板的中部布置構(gòu)造鋼筋網(wǎng)，能較好地改善其抗剪性能。 混凝土強度等級 ≤C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 α1 β1 返回 5/5/2023 52 界限受壓區(qū)高度 ? 考慮高強混凝土的脆性，新規(guī)范對于有屈服點的鋼筋，界限受壓區(qū)高度 ξb按下式計算： ξb＝ β1/（ 1＋ fy/Esεcu） 舊規(guī)范為： ξb＝ （ 1＋ fy/） ? 由上述公式可知，在舊規(guī)范中， ξb僅與鋼筋種類有關(guān)，而在新規(guī)范中， ξb與鋼筋種類和混凝土等級均有關(guān)，詳見下表： 鋼筋種類 ≤C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 HPB235 － － － － － － HRB335 .493 HRB400和 RRB400 返回 5/5/2023 53 第二節(jié) 單筋矩形截面 ? 在單筋矩形截面計算公式中，新規(guī)范只是用 α1f c代替了舊規(guī)范中的 f cm ，其他保持不變： α1f cbx＝ fyAs M≤ α1f cbx（ h0－ ） 適用條件： x≤ξbh0 As≥ρminA ? 也可采用下列形式的公式計算： α1f cξbh0＝ fyAs M≤ α1f cb h0２ ξ( 1－ ξ ) ＝ αsα1f cb h0２ 返回 5/5/2023 54 第三節(jié) 雙筋矩形截面 ? 同單筋矩形截面一樣，在雙筋矩形截面計算公式中，新規(guī)范也是用 α1f c代替了舊規(guī)范中的 f cm ，其他保持不變： α1f cbx＝ fyAs－ fy’As’ M≤ α1f cbx（ h0－ ）＋ fy’As’ （ h0－ as’） 適用條件： x≤ξbh0 x≥2as’ ? 也可采用下列形式的公式計算： α1f cξbh0＝ fyAs－ fy’As’ M≤ α1f cb h0２ ξ( 1－ ξ ) ＋ fy’As’ （ h0－ as’） ＝ αsα1f cb h0２ ＋ fy’As’ （ h0－ as’） 返回 5/5/2023 55 第四節(jié) Ｔ形截面 ? 同單筋矩形截面、雙筋矩形截面一樣，在Ｔ形截面計算公式中，新規(guī)范也是用 α1f c代替了舊規(guī)范中的 f cm ，其他保持不變； ? Ｔ形截面仍需先確定受壓翼緣的寬度，再分為第一類和第二類兩種情況分別按不同的計算公式進行設(shè)計，具體公式詳見規(guī)范，不一一列出。 返回 5/5/2023 50 混凝土應(yīng)力應(yīng)變曲線 返回 5/5/2023 51 等效矩形應(yīng)力圖形 ? 等效矩形應(yīng)力圖形的應(yīng)力值取為 α1f c ，受壓區(qū)高度 x取為 β1x n； ? 新規(guī)范對 C50及以下混凝土與舊規(guī)范一致，取 α1＝ ， β1＝ 。新規(guī)范統(tǒng)一取為 f c，原因如下： 1)舊規(guī)范中 f cm 不是一個有材料試驗確定的強度指標，它是一個換算指標，隨相對受壓區(qū)高度 ξ的變化而變化，并非定值； 2)采用 f cm 以后，給偏心受壓構(gòu)件的計算帶來麻煩，使小偏心和軸心受壓的正截面承載力計算公式難以銜接； 3)國際上和國內(nèi)有關(guān)的結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范均不再采用 f cm 。 返回 5/5/2023 45 第四節(jié) 其它分析方法 ? 混凝土結(jié)構(gòu)的其它分析方法包括非線性分析、試驗方法和間接作用下的結(jié)構(gòu)分析等； ? 特別重要的或受力情況特殊的大型桿系結(jié)構(gòu)和二維、三維結(jié)構(gòu)，必要時應(yīng)對其整體或部分進行非線性全過程分析或試驗方法； ? 非線性分析時應(yīng)注意遵循以下原則： １、結(jié)構(gòu)形狀、尺寸、邊界條件、所用材料的強度等級和主要配筋量應(yīng)預(yù)先確定； ２、材料的強度和彈性模量等性能指標宜取平均值，以免比例失真，影響結(jié)果； ３、材料、桿件的本構(gòu)關(guān)系宜由實驗確定。 返回 5/5/2023 43 三維實體結(jié)構(gòu) ? 對于三維實體結(jié)構(gòu)可假定材料為勻質(zhì)彈性體采用彈性理論分析、有限元法分析或試驗分析的方法確定彈性應(yīng)力的分布場，在受拉區(qū)根據(jù)主拉應(yīng)力的圖形確定配筋量，在受壓區(qū)按多軸應(yīng)力狀態(tài)驗算混凝土的強度； ? 混凝土的多軸應(yīng)力強度和破壞準則按規(guī)范附錄Ｃ的規(guī)定計算。 返回 5/5/2023 41 桿系結(jié)構(gòu)的分析方法 ? 混凝土桿系結(jié)構(gòu)可采用解析法、有限元法和差分法等分析方法； ? 對于體型規(guī)則的結(jié)構(gòu)，可采用簡化分析計算方法； ? 連續(xù)梁可采用彎矩分配法； ? 豎向荷載作用下的框架可采用分層法、迭代法、力矩分配法； ? 水平荷載作用下的框架可采用反彎點法法、修正的反彎點法； ? 對與支承結(jié)構(gòu)整體澆筑的梁端，可取支座或節(jié)點邊緣截面內(nèi)力進行設(shè)計。 返回 5/5/2023 39 桿系結(jié)構(gòu)的計算簡圖 ? 混凝土桿系結(jié)構(gòu)的計算簡圖可按下列原則確定： １、桿件的軸線可取其截面中心線； ２、現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)及裝配整體式結(jié)構(gòu)的梁柱節(jié)點及柱和基礎(chǔ)的節(jié)點可視為剛性連接； ３、非整體現(xiàn)澆的梁、板與支承結(jié)構(gòu)的連接可視為鉸接； ４、桿件的計算跨度和計算高度 ｌ ｏ 宜按兩端支承長度的中心距 ｌ ｃ 或凈距ｌ ｎ 確定，并根據(jù)支承節(jié)點的連接剛度和支承反力的位置加以修正； ５、當桿件間的連接剛度遠大于該桿件本身的剛度時，該部分可以作為剛域插入計算圖形。 ? 桿件的軸向、剪切和扭轉(zhuǎn)變形對結(jié)構(gòu)內(nèi)力影響不大時，可不計及。 返回 5/5/2023 38 桿系結(jié)構(gòu)的簡化 ? 體型規(guī)則的空間桿系結(jié)構(gòu)，可沿柱列和墻軸線方向分解為不同方向的平面結(jié)構(gòu)分別進行分析，但宜考慮空間協(xié)同工作。 ? 根據(jù)結(jié)構(gòu)的體型，可分為以下三種不同的體系進行分析： １、桿系結(jié)構(gòu)； ２、板結(jié)構(gòu)； ３、三維實體結(jié)構(gòu)。 返回 5/5/2023 36 第二節(jié) 線彈性分析方法 ? 線彈性分析方法假定結(jié)構(gòu)材料均為理想彈性體，變形模量和剛度均為常值。 返回 5/5/2023 34 結(jié)構(gòu)分析的方法 ? 混凝土結(jié)構(gòu)宜根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、構(gòu)件布置、材料性能和受力特點選擇合理的分析方法； ? 常用的結(jié)構(gòu)分析方法有： １、線彈性分析方法； ２、塑性內(nèi)力重分布分析方法； ３