【正文】 性滑動和打滑，能保持準確的平均傳動比； 167。 在規(guī)定的張緊力下 ， 帶的縱截面上相鄰兩齒對稱中心線的直線距離 稱為 帶節(jié)距 pb， 它是同步帶的一個主要參數 。 ? 它的 缺點 是： 帶及帶輪價格較高 ， 對制造 、 安裝要求高 。 由于帶與帶輪無相對滑動 ， 能保持兩輪的圓周速度同步 ， 故稱為 同步帶傳動 。 它是橫截面為矩形 、 帶面具有等距橫向齒的環(huán)形傳動帶 (圖 1318)。 167。 和 38176。 、 34176。 ，但在帶輪上彎曲時，由于截面變形將使其夾角變小。 167。 各種型號 V帶輪的輪緣寬 B、輪轂孔徑 ds和輪轂長 L的尺寸 ， 可查閱 GB10412－ 89。 ? 帶輪直徑較小時可采用實心式 (圖 1316a)；中等直徑的帶輪可采用腹板式 (圖 1316b)；直徑大于 350 mm時可采用輪輻式 (圖 1317)。 速度更高時 ， 可采用鑄鋼或鋼板沖壓后焊接 。 ? 帶輪常用鑄鐵制造 ， 有時也采用鋼或非金屬材料 (塑料 、 木材 )。 ? 設計方法及步驟 1) 確定計算 功率 Pc； 2) 選擇 V帶的型號； 3) 確定帶輪的基準直徑 d1和 d2。 ? 單根普通 V帶合宜的初拉力可按下式計算： ????? 121 a ddα ?17)( 1 20 qvKzv PFαc ????????? ??? 小結： ? 設計帶傳動的原始數據是： 傳動用途 、 載荷性質 、 傳遞的功率P 、 帶輪的轉速 n n2 (或傳動比 i12)以及對傳動外廓尺寸的要求等 。 3. 初拉力 ? 保持適當的初拉力是帶傳動正常工作的首要條件 。 ? 由于 V帶傳動中心距一般是可以調整的 ， 故可采用下列公式作近似計算 021221004)()(22 addddπaL ??????考慮安裝調整和補償張緊力的需要 ， 中心距變動范圍為： (a－ Ld )~(a＋ Ld ) )1613(2 00 ???? LLaa d? 小輪包角由式 (131)計算 ? 一般應使 α1120176。 2. 中心距、帶長和包角 ? 如果中心距未限定 ， 可根據傳動的結構需要初步確定中心距 a0 ,一般取 (d1 ?d2)? a0 ? 2(d1 ?d2) ? 選取 a0后 ， 根據式 (132)初步計算所需帶的基準長度 L0 ? 根據初定的 L0在 表 132中選取相近的 V帶的基準長度 Ld。此外，隨著離心力的增大，離心拉應力也增大，使帶的疲勞強度有所降低。 ? 由 P=Fv可知，傳遞同樣的功率 P時，若帶速太低 (如 v 5m/s)，則圓周力 F就很大，當 FFf時帶就要打滑。 ? 由式 (139)得大輪的基準直徑 ? d d2應符合帶輪基準直徑尺寸系列 ， 見表 137的注 。 四 、 主要參數的選擇 1. 帶輪直徑和帶速 ? 小輪的基準直徑 dl應大于或等于 表 137所示的 dmin。 V帶根數按下式計算： )1513()Δ(][000????Lαcc KKPP PPPz?z應取整數 。 三、普通 V帶的型號和根數的確定 ? 設 P為傳動的額定功率 (kW)， KA為工作情況系數 ， 見 表 136， 則計算功率為 Pc= KAP ? 根據計算功率 Pc和小帶輪轉速 n1， 按 圖 1315的推薦選擇普通 V帶的型號 。 時對傳動能力的影響 ， 見表 135。 △ P0值見 表134。 ?實際工作條件與上述特定條件不同時 ， 應對 P0值加以修正 。 因此 帶傳動的設計依據 是 保證帶不打滑及具有一定的疲勞壽命 。 與普通 V帶相比 ， 當高度相同時 ， 窄 V帶的寬度約縮小 1/3， 而承載能力可提高到 ~ ， 適用于傳遞動力大而又要求傳動裝置緊湊的場合 。 、 相對高度 (h/bd)約為 V帶 稱為 窄 V帶 。 普通 V帶基準長度系列 Ld及帶長修正系數 KL見 表 132。 ? V帶在規(guī)定張緊力下 ， 位于帶輪基準直徑上的周線長度 (沿中性層量得的長度 )稱為 基準長度 Ld 。 ?在 V帶輪上 ， 與所配用 V帶的節(jié)寬 bd相對應的帶輪直徑 稱為 基準直徑 d 。 、相對高度 (h/bd)約為 V帶 稱為 普通 V帶 。 ?帶的節(jié)面寬度 稱為 節(jié)寬 (bd)， 當帶受縱向彎曲時，節(jié)寬保持不變。抗拉體的材料可采用化學纖維或棉織物，前者的承載能力較高。 ? 抗拉體是承受負載拉力的主體，其上下的頂膠和底膠分別承受彎曲時的拉伸和壓縮，外殼用橡膠帆布包圍成型。 ? V帶有普通 V帶、窄 V帶、寬 V帶、大楔角 V帶、聯組 V帶、齒形V帶、汽車 V帶等多種類型，其中普通 V帶應用最廣。 167。 ? 因彈性滑動的影響 ， 將使從動輪的圓周速度 v2低于主動輪圓周速度v1， 其降低量可用 滑動率 ?來表示 112211121 %1 0 0ndndndvvv ???????由此得帶的傳動比為 )913()1(1221 ???? εddnni?由于滑動率不是一個固定值，隨外載荷大小的變化而變化，因而摩擦型帶傳動不能用于要求有準確傳動比的地方 。 彈性滑動是由拉力差引起的，只要傳遞圓周力，出現緊邊和松邊，就一定會發(fā)生彈性滑動，所以是帶傳動工作時的固有特性，是不可避免的。 ? 這種 由于帶的彈性變形而引起的帶在帶輪上的滑動 稱為 彈性滑動 。 ? 繞過從動輪 2時 ， 作用在帶上的拉力又由 F2增大到 F1， 帶的彈性變形也逐漸增大 ， 帶將逐漸伸長 ， 也會沿輪面滑動 ， 使帶一邊隨從動輪繞進 ，一邊又相對于從動輪向前伸長 ， 故 帶的速度 v高于從動輪的速度 v2 。 AEFε 11 ?和 。 134 帶傳動的彈性滑動和傳動比 ? 因為帶是彈性體 ， 受到拉力后要產生彈性變形 。 LvkTN 3600?? 解 (l)傳遞的圓周力 (2)緊邊 、 松邊拉力 ?因 N1 0 0 015 151 0 0 01 0 0 0 ???? v PF ?? ?ee αf?由式 (138)得 N694100011N1694121???????????αfαfαfeFFeeFF(3)離心力引起的拉力 這種平帶每米長的質量 q=100bδρ=100 10 1 103= kg/m ? 離心力引起的拉力 Fc=qv2= 152=108 N (4)所需的初拉力 由式 (134) ? 帶的離心力使帶與輪面間的壓力減小 、 傳動能力降低 ， 為了補償這種影響 ， 所需初拉力應為 )(21 210 FFF ??N1 3 0 21082 6941 6 9 4)(21 210 ??????? cFFFF?此結果表明 ， 傳遞圓周力 1000N時 ， 為防止打滑所需的初拉力不得小于 1302N。 ()， 帶厚度 δ= mm、 寬度 b=100mm，帶的密度 ρ=1 103 kg/cm3， 帶與輪面間的摩擦系數 f= 。 設帶的壽命為 T(h)， 則應力循環(huán)總次數為 ? 式中 k為帶輪數，一般 k=2，即帶每繞轉一整周完成兩個應力循環(huán)。 實驗表明 ， 眾所周知的疲勞曲線方程也適用于經受變應力的帶 ，即 σmmaxN=C。 由圖可見 ， 帶是在變應力狀態(tài)下工作的 。 ? 圖 1310所示為帶的應力分布情況 ， 各截面應力的大小用自該處引出的徑向線 (或垂直線 )的長短來表示 。故帶繞在小帶輪上時的彎曲應力 ?b1大于繞在大帶輪上時的彎曲應力 ?b2 。 M Pa2 dyEζ b ??由上式可知， ?b與 y 成正比，與 d成反比 。 ? 故離心拉應力為 M Pa2Aqvζ c ? ?帶繞過帶輪時因彎曲變形而產生彎曲應力 。 133 帶的應力分析 ? 帶傳動工作時，帶中應力由以下三部分組成： 1. 緊邊和松邊拉力產生的拉應力 ? 緊邊拉應力 ?松邊拉應力 M P a11 AFζ ?M P a22 AFζ ?2. 離心力產生的拉應力 如圖 138所示 ， 當帶繞過帶輪時 ，在微弧段 dl上將產生離心力 dFNc，此離心力使帶中產生離心拉力 Fc=qv2(N)。 ? 因此： 帶工作時受的力有工作拉力、摩擦力以及帶繞上帶輪時的離心力 。 ? 引用當量摩擦系數的概念