【正文】 小分子有機物 主要有：三甲胺和環(huán)氧氯丙烷、三甲胺和環(huán)氧氯乙烷合成產(chǎn)物等 大分子有機物 主要有：聚苯胺、聚二甲基二烯丙基氯化銨、淀粉接枝二甲基二烯丙基氯化銨共聚物、丙烯酰胺、二甲基二烯丙基氯化銨共聚物、丙烯酰胺－三甲基單烯丙基氯化銨共聚物，陽離子化聚丙烯酰胺的環(huán)氧氯丙烷－二甲胺聚合物，丙烯酰胺－二甲基二烯丙基氯化銨－丙烯酸共聚物的兩性離子聚合物。 —水敏 —水敏 蒙脫石的結(jié)構示意圖 蒙脫石 極強膨脹性和極高的壓縮性 層間：含水的可交換陽離子 2:1型 四面體 八面體 蒙脫石晶格立體示意圖 —水敏 高嶺石的結(jié)構示意圖 高嶺石 膨脹性和壓縮性都較小 層間：無水或僅有水分子 1:1型 層狀 —水敏 綠泥石的結(jié)構示意圖 綠泥石 一般不具備有膨脹性 層間：氫氧化物片 2:1型 二八、三八、二八－三八面體 —水敏 伊利石的結(jié)構示意圖 伊利石 非膨脹性粘土礦物 層間：含水的一價陽離子 2:1型 四面體 八面體 國外防水敏油層保護技術進行得較早，幾十年來發(fā)現(xiàn)或發(fā)明了許多類型的粘土防膨劑。m)的主要成分的礦物。 ?粘土問題是影響開采成敗的重要問題。 ?注汽工藝參數(shù)的選擇 五、適宜蒸汽吞吐操作條件 ⑶ 周期注入量要適中，一般按油層平均計算120200t/m為宜，并且應隨注汽周期的增加而適當增加。 ?注汽工藝參數(shù)的選擇 五、適宜蒸汽吞吐操作條件 ⑴ 盡力提高井口注汽干度，尤其是要采用最好的井筒隔熱技術措施，下井的隔熱管柱一定要保證質(zhì)量，油套管環(huán)空要排干，最好是注入氮氣，以保證環(huán)空中沒有水。 對具體油藏地質(zhì)條件，應采用數(shù)模軟件進行各周期注汽干度（井口和井底）、注汽量、注汽速度等模擬分析對吞吐效果的影響，選擇周期產(chǎn)油量、平均日產(chǎn)油、生產(chǎn)周期、周期油汽比等綜合指標最好的方案。如上所述，要嚴格防止超高壓、超高速注汽導致產(chǎn)生油層壓裂形成蒸汽竄流。因此 應盡量降低注汽壓力，以保證有足夠的注汽速度為下限，在此注汽速度下有足夠高的井底干度 。 ?注汽壓力對吞吐效果的影響 五、適宜蒸汽吞吐操作條件 在較高壓力下注汽對吞吐效果的影響主要取決于生產(chǎn)壓差的大小。 五、適宜蒸汽吞吐操作條件 因此，注汽速度的選定與注汽壓力的選定要相聯(lián)系，注汽速度既不能太低，低到井底損失率太大導致井底干度太低；又不能太高，要限定在不能造成油層被壓裂。 ?注汽速度對吞吐效果的影響 五、適宜蒸汽吞吐操作條件 不論深井、淺井，尤其是淺層油井。而且，注汽速度降低，將增加井筒熱損失，導致井底干度降低，從而減少吞吐效果。 ?注汽量對吞吐效果的影響 五、適宜蒸汽吞吐操作條件 注汽速度對蒸汽吞吐的影響 蒸汽吞吐階段，注汽時間短，向油層頂?shù)捉绲臒釗p失遠較蒸汽驅(qū)階段小得不可比，因此注入速度的影響很小。 物理模擬不同蒸汽干度對蒸汽吞吐的影響 ?蒸汽干度對吞吐效果的影響 注汽量不能太小，否則峰值產(chǎn)量低，增產(chǎn)周期短，周期累積產(chǎn)量低，但也不能太高。 油層 厚度 m 埋深 m 孔隙度 % 滲透率 103um2 飽和度 % 儲量 系數(shù) φ .So 原油 粘度 綜合評價函數(shù) 330 1500 20 100 40 10000 勝利油田火燒驅(qū)油選區(qū)標準 —篩選標準 為了探索強水敏油藏 有效的 開發(fā)方式，評價火燒開發(fā)技術可行性，在火燒機理研究的基礎上，在鄭 408塊開展了 火燒驅(qū)油先導試驗 研究。它是將水氣交替注入到注入井（或?qū)夂退黄鹱⑷氲阶⑷刖校?，這時水將全部或部分汽化，穿過燃燒前緣將熱量傳遞到燃燒帶的前面，擴大燃燒帶前面的蒸汽帶和熱水帶體積，從而降低原油粘度。 —方式 空氣 油層冷區(qū) 燃燒帶 反向燃燒示意圖 氣體由注氣井注入，在生產(chǎn)井井底點火，燃燒前緣從右到左移動，注氣井井底附近是低溫帶，而靠近生產(chǎn)井的區(qū)域是高溫帶，原油流經(jīng)高溫帶，使其粘度降低。 —注蒸驅(qū)篩選標準 火燒油層是將含氧氣體 (多用空氣 )注入到油層 ,點火燃燒后 ,利用燃燒反應生成的熱能和氣體來加熱 、 裂解和驅(qū)動稠油 。對氣頂與油層之間沒有隔層的油藏，則應避射一定厚度。 – 對于深層的底水油藏，水層厚度小于油層厚度的，避射一定油層厚度即可，而對于水層厚度大于油層厚度的，則不但避射，還要有一定的排水措施。但根據(jù)以下假設還是能夠確定其影響程度的： – 假設油藏是封閉的，可以降壓； – 在現(xiàn)有的隔熱技術條件下，井深 1600m時注入的蒸汽已全部變?yōu)闊崴? – 從 800m到 1600m采收率的降低是線性的 —注蒸驅(qū)篩選標準 ? ? ? ? ? ? ? ?? ? DDDEEEE RRR8008001 6 0 0 1600800800??????????根據(jù)以上假設，深度為 1600m時計算的熱水驅(qū)采收率為 （ ER） 1600=%IOIP 800m深度時蒸汽驅(qū)的采收率為（ ER） 800=%IOIP 蒸汽驅(qū)的采收率與深度的關系為 式中 : D為油藏深度， 800＜ D＜ 1600m 當深度大于 1400m時，在現(xiàn)有隔熱技術下蒸汽驅(qū)已基本無效 —注蒸驅(qū)篩選標準 7）邊底水 – 對于有邊底水油藏的蒸汽驅(qū)，一般來講，淺層油藏（如400m）基本沒有什么影響，而深層油藏（如＞ 800m）則有較大影響。 – 需要注意的是，原油 粘度過大，所需驅(qū)動 力很高。 —注蒸驅(qū)篩選標準 4）原油物性－原油粘度 – 普通稠油 ，油藏中本身具有一定的流動能力，可以進行 常規(guī)蒸汽驅(qū)； – 特稠油 ，原油流動性差，常規(guī)汽驅(qū)有一定困難，必須采取 預熱或吞吐引效才能實現(xiàn)汽驅(qū) ； – 超稠油，原油在油藏條件下基本沒有流動性，不預先加熱到一定溫度是無法驅(qū)動的，因此這類油 常規(guī)汽驅(qū)無效 。 ?當凈總厚度比小于 ，隨著凈總厚度比的減小，蒸汽驅(qū)效果急劇下降。 – 蒸汽驅(qū)的有效油層厚度大約為10～ 50m，油層厚度在 20～ 45m之間時能取得較好效果 —注蒸驅(qū)篩選標準 2）油層凈總厚度比： ?隨著凈總厚度比的增加，蒸汽驅(qū)采收率越來越大。 – 從注蒸汽方式上看，雖然蒸汽吞吐上產(chǎn)快，工藝相對比較簡單，注蒸汽工藝早期大都為蒸汽吞吐開發(fā)，但由于以下原因，其重要性逐漸被蒸汽驅(qū)所取代 2）蒸汽吞吐不能增加采收率，即吞吐期間的產(chǎn)油量汽驅(qū)過程中完全可采出，吞吐期過長只能降低總效益，所以注蒸汽工藝發(fā)展到目前，一般不再像注蒸汽早期那樣把吞吐生產(chǎn)作為一個重要階段，而只是把它作為汽驅(qū)過程中的一個重要輔助措施；所以從 70年代起蒸汽驅(qū)項目和產(chǎn)量已超過吞吐項目和產(chǎn)量；只有油藏壓力過高，汽驅(qū)前需要卸壓或原油粘度過大，需要預熱形成流動連通時才把吞吐作為一個獨立的開發(fā)階段； 1）蒸汽吞吐采收率低（一般 1020％），收益少；蒸汽驅(qū)采收率高（一般 3050％），收益多； 盡管蒸汽驅(qū)是為開發(fā)稠油而發(fā)展起來的工藝技術，但實踐表明，蒸汽驅(qū)對普通原油的開發(fā)更有效，特別是地層油粘度 ，蒸汽驅(qū)可能比水驅(qū)開發(fā)效果好，經(jīng)濟效益高。m) ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ 滲透率， 103μ m2 ≥200 ≥200 ≥200 ≥200 ≥200 Pay zone 蒸汽驅(qū) 是向注入井中持續(xù)注入蒸汽，將地下原油加熱并驅(qū)向鄰近的采油井采出。 注蒸汽熱采增產(chǎn)機理 重力泄油作用 我國稠油 蒸汽吞吐 篩選標準 油藏地質(zhì)參數(shù) 一等 二等 1 2 3 4 5 原油粘度， mPa 由于汽液密度差異 ， 在注蒸汽過程中形成超覆現(xiàn)象 ，油層縱向受熱不均 ， 但油藏的表現(xiàn)受熱面積增加 ， 油層的非驅(qū)替部分由于導熱作用而得到加熱 ， 受熱原油在重力作用下流到井底 。 注蒸汽熱采增產(chǎn)機理 乳化驅(qū)作用 蒸汽驅(qū)過程中 ， 蒸汽前沿的蒸餾餾份凝析后與水發(fā)生乳化作用 ， 形成水包油或油包水乳化液 ， 這種乳化液比水的粘度高得多 。 高溫水蒸汽對稠油的重組分有 熱裂解作用 ,即產(chǎn)生分子量較小的烴類 。 注蒸汽熱采增產(chǎn)機理 對稠油的蒸餾、熱裂解 和混相驅(qū)作用 原油和水的蒸汽壓隨溫度升高而升高 ， 當油 、 水總蒸汽壓等于或高于系統(tǒng)壓力時 ， 混合物將沸騰 ， 使 原油中輕組分分離 ， 即為蒸餾作用 。 注蒸汽熱采增產(chǎn)機理 溶解氣驅(qū)作用 原油溶解天然氣的能力隨溫度的升高而降低 ， 注入蒸汽后 ， 油層和原油被加熱 ， 溶解氣從原油中脫出 ， 脫出的溶解氣體積膨脹成為驅(qū)油的動力之一 。 加之高干度蒸汽的比容大 ， 注入油層后波及體積大 。 注蒸汽熱采增產(chǎn)機理 蒸汽 (熱水 )動力驅(qū)油作用 濕蒸汽注入油層 ， 既補充了油層熱量和能量 ， 也對油層有一定沖刷驅(qū)替作用 。 原油的熱膨脹程度主要取決于原油的組分組成 。 熱脹彈性能是一種相當可觀的能量 。 注蒸汽熱采增產(chǎn)機理 熱膨脹作用 當高溫蒸汽注入油層后 ， 加熱后的 原油產(chǎn)生膨脹 ， 原油中如果存在少量的溶解氣 ， 也將從原油中逸出 ， 產(chǎn)生溶解氣驅(qū)的作用 。 稠油高溫相滲端點值 端點值 超稠油 Sro 普通稠油 Sro 超稠油 Srw 120℃ 160℃ 200℃ 注蒸汽熱采增產(chǎn)機理 相對滲透率變化 束縛水飽和度增加，殘余油飽和度降低，相對滲透率曲線右移，向有利于改善油相滲透率的方向變化。 其主要原因是稠油中的膠質(zhì) 、 瀝青質(zhì)等極性物質(zhì)含量較多 。這樣，原油流向井底的阻力大大減小， 流動系數(shù) Kh/μ成幾十倍的增加 ，油井產(chǎn)量必然增加許多倍。注入油層的蒸汽優(yōu)選進入高滲透帶，而全由于蒸汽的密度很小，在重力作用下，蒸汽將向油層項部超覆，油層加熱并不均勻，但由于熱對流和傳導作用，注入蒸汽量足夠多時，加熱范圍逐漸擴展，蒸汽帶的溫度仍保持井底蒸汽溫度 Ts（ 250－ 350℃ ），蒸汽凝結(jié)帶，即熱水帶的溫度 Tw雖有所下降，但仍然很高。 S3XR18 2022年熱采方案新井 2022年南擴方案新井 2022年南擴補充方案新井 勝利采油廠 隔熱油管 井下熱脹補償器 注汽封隔器 注汽封隔器 井下汽水分離器 隔熱油管 井下補償器 井下汽水分離器 注汽封隔器 隔熱油管 井下補償器 熱采封隔器 井下汽水分離器 熱采封隔器 油 層 蒸汽發(fā)生器 井口補償器 加熱帶 蒸汽凝結(jié)帶 蒸汽帶 蒸汽吞吐是先將高溫高壓濕蒸汽注入油層 ， 對油井周圍油層加熱降粘 ， 燜井換熱后開井采油 。 20222022年先后編制了蒸汽吞吐熱采方案及南擴方案 ， 共部署油井 19口 ， 建產(chǎn)能 ， 動用儲量 。日產(chǎn)液能力 426t，日產(chǎn)油能力 ，綜合含水 %，累積產(chǎn)油 104t，采出程度 %。 2022年部署了坨 82塊沙一段熱采開發(fā)方案， 2022年 8月正式投入開發(fā)