畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算范例_完整混凝土框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書-文庫(kù)吧資料
2024-08-20 11:10本頁(yè)面
【正文】 （KN）箍筋直徑肢數(shù) 箍筋間距s （㎜）200200100 （%） （%）表1512 三層斜截面強(qiáng)度計(jì)算表截面支座支座支座設(shè)計(jì)剪力 （KN） （KN）調(diào)整后剪力 （KN） （KN） 300565300565250365 （KN）箍筋直徑肢數(shù) 箍筋間距s （㎜）200200100 （%） （%）表1513 二層斜截面強(qiáng)度計(jì)算表截面支座支座支座設(shè)計(jì)剪力 （KN） （KN）調(diào)整后剪力 （KN） （KN） 300565300565250365 （KN）箍筋直徑肢數(shù) 箍筋間距s （㎜）200200100 （%） （%）表1514一層斜截面強(qiáng)度計(jì)算表截面支座支座支座設(shè)計(jì)剪力 （KN） （KN）調(diào)整后剪力 （KN） （KN） 300565300565250365 （KN）箍筋直徑肢數(shù) 箍筋間距s （㎜）200200100 （%） （%）混凝土為C25 縱筋為II級(jí) 箍筋為I級(jí) 柱的軸壓比驗(yàn)算表1514 框架柱軸壓比柱型層次備注A柱4，滿足3，滿足2，滿足1，滿足B柱4，滿足3，滿足2，滿足1，滿足 柱正截面承載力計(jì)算查柱內(nèi)力組合表，找出每層柱的最不利內(nèi)力組合，取每層柱最大彎矩及相應(yīng)軸力。在恒載和活載作用下，跨間可近似取跨中的M代替， (141)式中： 、為梁端左右端彎矩見圖315，圖316中所示跨中M若小于，那么應(yīng)取 (142)在豎向荷載與地震力組合時(shí)，跨間最大彎矩采用數(shù)解法來(lái)進(jìn)行計(jì)算如圖317所示：圖141 框架梁內(nèi)力組合圖圖中：、表示重力荷載作用下梁端彎矩、表示水平地震作用下梁端彎矩、表豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力對(duì)圖中作用點(diǎn)取彎矩可見： (143)那么任意截面x處的彎矩為： (144)由時(shí)，可求得跨間的位置為： (145)將X1代入任意截面處彎矩表達(dá)式，可得跨間最大彎矩為： (146)當(dāng)右震時(shí)，公式中反號(hào)即可以。可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)。但這些荷載同時(shí)都達(dá)到它們?cè)谠O(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)的最大值的概率較小，且對(duì)某些控制截面來(lái)說(shuō)，并非全部可變荷載同時(shí)作用時(shí)其內(nèi)力最大，因此應(yīng)進(jìn)行荷載效應(yīng)的最不利組合。表141承載力抗震調(diào)整系數(shù)受彎梁偏壓柱受剪軸壓比軸壓比梁一般取梁端和跨中作為梁承載力設(shè)計(jì)的控制截面。荷載引起的剪力：第4層： 第3～1層： 彎矩引起的剪力，AB跨第4層：第3層：第2層：第1層：列表如下：表136 活載作用下梁端剪力及柱軸力層次由荷載引起的由彎矩引起的總剪力柱子軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱40302010圖139 活載作用下梁剪力、柱軸力圖豎向荷載作用下邊柱（A柱）剪力表137 豎向荷載作用下邊柱剪力層次恒載作用下活載作用下4321豎向荷載作用下中柱（B柱）剪力表138豎向荷載作用下中柱柱剪力層次恒載作用下活載作用下43218314 內(nèi)力組合從理論上講，抗震設(shè)計(jì)中采用的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)高于非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。其余層軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。梁上分布荷載為梯形荷載，根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載以及三角形分布荷載，化為等效均布荷載。荷載引起的剪力：第4層： 第3～2層： 第1層： 彎矩引起的剪力，AB跨第4層：第3層：第2層：第1層：列表如下：表134 恒載作用下的梁端剪力及柱軸力層次由荷載引起的由彎矩引起的總剪力柱子軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱40302010注：N底＝N頂＋柱自重圖137 恒載作用下梁剪力、柱軸力圖當(dāng)活荷載產(chǎn)生的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒荷載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力時(shí)，可不考慮活荷載的不利布置，而把活荷載同時(shí)作用于所有的框架梁上，這樣求得的內(nèi)力在支座處與按最不利荷載位置法求得內(nèi)力極為相近，可直接進(jìn)行內(nèi)力組合。其余層軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。 α=a/l qe=(12a2+a3)q qe=5q/8 圖134 梯形荷載 圖135 三角形荷載 ，（梯形荷載）， 第4層，即頂層梯形荷載化為等效均布荷載 則頂層各桿的固端彎矩為跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 3～2層梯形荷載化為等效均布荷載 跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 1層梯形荷載化為等效均布荷載 跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 表133 恒載作用下的框架彎矩二次分配層次邊節(jié)點(diǎn)中節(jié)點(diǎn)上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁四層分配系數(shù) 三層分配系數(shù) 二層分配系數(shù) 一層分配系數(shù) 圖136 恒載作用下的框架彎矩圖梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，而柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，計(jì)算恒載作用時(shí)的柱底軸力，要考慮柱的自重。計(jì)算柱底軸力還需考慮柱的自重。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力向疊加而得。計(jì)算時(shí)先對(duì)各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行第一次分配，向遠(yuǎn)端傳遞(傳遞系數(shù)為1/2)，然后對(duì)由于傳遞而產(chǎn)生的不平衡彎矩再進(jìn)行分配，不再傳遞。其它荷載的計(jì)算方法同第4層，結(jié)果如下：，則集中力矩： 對(duì)于第1層， ，包括梁自重和其上墻自重，為均布荷載。，分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由圖131所示的幾何關(guān)系可知：，,分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等重力荷載。安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)Anhui University Of Science and Technology13 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算單元仍取此中框架一榀框架為例計(jì)算，如圖131所示，由于房間無(wú)次梁，故直接傳給該框架樓面荷載如圖131中水平陰影線所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)板和縱向框架梁以集中力的形式傳遞給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上，由于縱向框架中心線與柱的中心線不重合，因此在框架上還有集中力矩。=（+）（+）= =（+）==（+）==（+）（+）= 根據(jù)上述計(jì)算的水平荷載求出層間剪力，然后依據(jù)中框柱框架層間側(cè)移剛度計(jì)算各層相對(duì)側(cè)移和絕對(duì)側(cè)移，計(jì)算過(guò)程見表122。表121沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次
環(huán)評(píng)公示相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1