[學(xué)士]某六層框架辦公樓結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計計算書_-文庫吧資料
2024-08-19 06:19本頁面
【正文】 已滿足節(jié)點平衡條件229。61本科畢業(yè)論文按抗震等級為三級的要求，節(jié)點處應(yīng)滿足229。二、框架柱的配筋計算 縱向受力鋼筋計算 1) 框架柱內(nèi)力組合值 第六層：彎矩（M）的單位為KN表337 框架梁斜截面抗剪計算（第六層）ftbhV=0Asvsfyvh0 的影響，；否則不考慮剪跨比的影響，Asvs= 。680=874KNγREVb，故滿足要求。180。, 由 =180。 因為l0/hamp。57本科畢業(yè)論文 表332 樓面框架梁正截面配筋計算（四層） 表333 樓面框架梁正截面配筋計算（三層）58本科畢業(yè)論文 表334 樓面框架梁正截面配筋計算（二層） 表335 樓面框架梁正截面配筋計算（一層）59本科畢業(yè)論文框架梁斜截面受剪承載力計算 1) 剪力設(shè)計值非抗震設(shè)計的剪力設(shè)計值和抗震設(shè)計的剪力設(shè)計值列于表336：表336 框架梁剪力設(shè)計值lrln Mb、Mb為考慮地震作用組合時框架梁左、右端彎矩設(shè)計值；VGb為考慮地震作用組合的重力荷載代表值產(chǎn)生的剪力設(shè)計值，按簡支梁計算確定。 m）NKN。 47本科畢業(yè)論文 48本科畢業(yè)論文 49本科畢業(yè)論文 框架柱的內(nèi)力組合表框架柱內(nèi)力組合時考慮以下三種最不利內(nèi)力組合： 1)2)MmaxNmax及相應(yīng)的N、V；及相應(yīng)的M、V；3)Nmin及相應(yīng)的M、V。m，剪力（V）的單位為KN。恒載、。 考慮梁端塑性內(nèi)力重分布，對豎向荷載作用下的梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，對于現(xiàn)澆框架。i=1表316 風(fēng)荷載作用下框架的側(cè)移驗算二、水平地震作用下的框架彈性側(cè)移驗算鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行多遇地震作用下的抗震變形驗算，其樓層內(nèi)的最大彈性層間位移ΔUe應(yīng)滿足ΔUe≤ [ζe]h的要求。考慮到正常使用情形下梁柱的塑性變形，對于現(xiàn)澆框架可側(cè)移時，則層間相對側(cè)移ΔUj=229。m)與梁剪力圖(單位：KN)43本科畢業(yè)論文 (b)柱剪力圖與軸力圖(單位：KN) 圖318 左風(fēng)作用下的框架內(nèi)力圖 44本科畢業(yè)論文 水平荷載作用下框架的抗側(cè)移驗算一、風(fēng)荷載作用下框架的側(cè)移驗算106E，對C35混凝土，104N/mm2，再由相對線剛度值，可得各層各柱的實際剛度值。GjHFEK(1δn)j40本科畢業(yè)論文二、水平地震作用產(chǎn)生的框架內(nèi)力 各柱剪力值及反彎點高度表315 水平地震作用下框架各柱剪力值及反彎點高度41本科畢業(yè)論文水平地震作用下的框架內(nèi)力圖求出各柱剪力Vi和該柱反彎點高度yi后，則該柱下端彎矩為Mi=Viyi,上端彎矩為Vi(hiyi),再利用節(jié)點平衡求出框架梁端彎矩，畫出左地震作用下的框架內(nèi)力圖，右地震作用下的框架內(nèi)力與左地震作用下的反號。3+1642)==δnFEK=180。180。且Tg=，故δn=+=，則由FEK=αGeq=α180。5Tg，則由地震影響曲線，有α=(TgT1)ε2αmax=(γ)= 計算水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（采用底部剪力法計算）因為T1amp。T1amp。m)與梁剪力圖(單位：KN)36本科畢業(yè)論文 (b) 柱剪力圖與軸力圖(單位：KN) 圖317 左風(fēng)作用下的框架內(nèi)力圖 37本科畢業(yè)論文地震荷載作用下框架的 取大值： =縱向框架梁自重：()5=橫向框架梁自重：()=次梁自重： ()4=窗洞： (2+2+)=㎡窗自重： =縱墻自重：8[=橫墻自重：8(4+3++)] (+)=女兒墻自重：82= G6=恒+=(++++++++)+=2) 第五層重力荷載代表值G5活荷載： =恒荷載：樓面板自重：=縱向框架梁自重：橫向框架梁自重：Σ=次梁自重：本科畢業(yè)論文 第六層下半層：窗洞：(2+2+)=㎡窗自重：=門洞：(+3) =㎡門自重：=墻體自重：8[2(4++3+++)]=Σ= 第五層上半層：窗洞：2柱自重： (2+2+)=㎡窗自重：=門洞：(+3) =㎡門自重：=墻體自重：8[2(4+3++++)]=Σ=G6=恒+=（++）+=3) 第四層重力荷載代表值G4活荷載： 恒荷載：（樓面板+框架梁+次梁）自重：Σ=第五層下半層：窗洞：㎡窗自重：=門洞：(+3)=㎡門自重：=墻體自重：8[2柱自重：5=78KN (4+3++++)]=柱自重：78KN Σ= 第四層上半層：（門+窗G4=恒+=（4) 第三層重力荷載代表值G3G3=恒+=（++）+=5) 第二層重力荷載代表值G239本科畢業(yè)論文G2=恒+=（++）+= 6) 底層重力荷載代表值G1 活荷載：恒荷載：（樓面板+框架梁+次梁）自重：Σ= 第二層下半層：（門+窗+墻體+柱）自重：Σ=第一層上半層：窗洞：(+++)=㎡窗自重： = 門洞：(++)=㎡ 門自重：= 墻自重：8[(4+3+++)]=柱自重：5=Σ=G1=恒+=（++）+=1642KN 結(jié)構(gòu)自震周期T1對框架結(jié)構(gòu)，采用經(jīng)驗公式計算: T1==6= 地震影響系數(shù)α由Tg=，T1=，Tgamp。34本科畢業(yè)論文 表313 風(fēng)荷載作用下各柱反彎點高度 35本科畢業(yè)論文 風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力求出各柱剪力Vi和該柱反彎點高度yi后，則該柱下端彎矩為Mi=Viyi,上端彎矩為Vi(hiyi),再利用節(jié)點平衡求出框架梁端彎矩，畫出左風(fēng)作用下的框架內(nèi)力圖，右風(fēng)作用下的框架內(nèi)力與左風(fēng)作用下的反號?；詈奢d作用下KJ8受荷簡圖 圖313 活荷載作用下KJ8受荷簡圖(單位：KN)28本科畢業(yè)論文二、框架內(nèi)力計算同恒荷載一樣，活荷載作用下的框架內(nèi)力計算采用分層法， 具體計算過程如下： 圖314 活荷載作用下的KJ8梁端彎矩計算29本科畢業(yè)論文 (a)彎矩圖(單位：KNm)圖311 恒荷載作用下的KJ8梁端彎矩計算 25本科畢業(yè)論文 (a) 彎矩圖(單位：KNm)(b)標(biāo)準(zhǔn)層計算單元(單位：KN 圖39 各桿件相對線剛度22本科畢業(yè)論文 恒荷載作用下框架的內(nèi)力計算一、恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算框架橫梁上主要承受次梁傳來的集中荷載和主梁自重產(chǎn)生的均布荷載，現(xiàn)將主梁自重產(chǎn)生的均布荷載轉(zhuǎn)化為集中荷載，與次梁傳來的集中荷載相加，一起進(jìn)行彎矩分配。2) 支座截面按矩形截面計算，均按一排鋼筋考慮，取h0=70035=665mm 3) 次梁正截面受彎承載力計算表38樓面次梁正截面受彎承載力計算20本科畢業(yè)論文由表37得，Vmax=124KN =300則按構(gòu)造選配箍筋，選配6＠250 。m) 19本科畢業(yè)論文 取h0=70035=665mm， 則：bhf(h0‘f‘f‘chf2‘)=1000100(6651002)=?mamp。 0x雙向板部分次梁承受的最大荷載g+q=3○4軸間：將梯形分布荷載化為等效的均布荷載： ○32gE=(12αα)q=[12()()]=5○6軸間：將三角形分布荷載化為等效的均布荷載： ○qE=58q=58=樓面次梁的幾何尺寸和計算簡圖見圖37 圖37 樓面次梁的幾何尺寸和計算簡圖二、內(nèi)力計算由于各跨跨距相差較大，次梁的彎矩用彈性理論中的彎矩分配法求得，其中各跨的計算跨度l0為各跨軸線間的距離lc。lt。 Vmax=124KN 則按構(gòu)造規(guī)定選配箍筋，選配6＠250 3=： ： gk=： qk=23=6KN/m 3. 荷載組合設(shè)計值(單向板部分的荷載設(shè)計值) g+q= gk+ qk=+6=g+q=+ qk=+6=+q=本科畢業(yè)論文4. 雙向板部分的荷載設(shè)計值 3○4軸間：l○5○6軸間：l○0x/l0y=。 Vmax=124KN 則截面尺寸滿足要求=300665=219KN amp。2) 支座截面按矩形截面計算，均按一排鋼筋考慮，取h0=70035=665mm 3) 次梁正截面受彎承載力計算表36 屋面次梁正截面受彎承載力計算17本科畢業(yè)論文由表35得，Vmax=172KN=300665=833KN amp。m) 16本科畢業(yè)論文 取h0=70035=665mm， 則：bhf(h0‘f‘f‘chf2‘)=1000100(6651002)=?mamp。3
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