【正文】 N 層間 V C 柱 上端 M N 下端 M N 層間 V D 柱 上端 M N 下端 M N 層間 V 畢業(yè)論文 40 桿件 截面位置 內(nèi)力種類 恒載 活載 左風(fēng) 右風(fēng) 左 右 荷載組合 地震 地震 一 二 三 四 五 /M/max Nmax Nmin /M/max Nmax Nmin /M/max Nmax Nmin /M/max Nmax Nmin /M/max Nmax Nmin Ａ柱 上端 M N 下端 M N 層間 V B 柱 上端 M N 下端 M N 層間 V C 柱 上端 M N 下端 M N 層間 V D 柱 上端 M N 下端 M N 層間 V 畢業(yè)論文 41 框架梁、柱配筋計(jì)算 一、框架梁配筋計(jì)算 縱向受力鋼筋計(jì)算 屋面框架梁正截面配筋計(jì)算（ 4 層） 桿件號(hào) AB BC CD 截面位置 A 跨中 B 左 B右 跨中 C左 C右 跨中 D Mγ0 (KN 表中單位規(guī)定如下： 彎矩（ M）的單位為 KN 下同。 彎矩（ M）的單位為 KN 活載的跨中彎矩已乘以系數(shù) 。 考慮梁端塑性內(nèi)力重分布，對(duì)豎向荷載作用下的梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，對(duì)于現(xiàn)澆框架，支座調(diào)幅系數(shù)取 。jiD 絕對(duì)線剛度 )mm/KN(Dn1i ji?? ∑∑n1=ijiWKjF=UΔ jjhUΔ 限制 第四層 1/16589 1/400 第三層 21 1/8219 第二層 1/5643 底 層 1/4332 頂點(diǎn)位移 1 njj D mm? ??? 1/5070 1/500 二、 水平地震作用下的框架彈性側(cè)移驗(yàn)算 鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行多遇地震作用下的抗震變形驗(yàn)算，其樓層內(nèi)的最大 彈性層間位移 eUΔ 應(yīng)滿足 eUΔ ≤ h]θ[e 的要求?？紤]到正常使用情形下梁柱的塑性變形，對(duì)于現(xiàn)澆框架可側(cè)移時(shí)，引入剛度折減系數(shù) ，則層間相對(duì)側(cè)移???? n1i jiWKj FUΔ 。 m)與梁柱剪力圖 (單位： KN) 畢業(yè)論文 32 軸力圖（單位： KN） 畢業(yè)論文 33 水平荷載作用下框架的抗側(cè)移驗(yàn)算 一、 風(fēng)荷載作用下框架的側(cè)移驗(yàn)算 內(nèi)力計(jì)算時(shí)的相對(duì)線剛度為 1時(shí)的線剛度絕對(duì)值為 106，對(duì) C30混凝土， E值為 104N/mm2，再由相對(duì)線剛度值，可得各層各柱的實(shí)際剛度值。 重力荷載代表值（取第？軸線） 1）頂層荷載代表值 G4 畢業(yè)論文 29 活荷載：按上人屋面： = 雪荷載： =12KN 取大的： 恒荷載：屋面半自重： =284KN 柱自重： 4X18/2=36KN 縱向框架梁自重： = 橫向框架梁自重： += 縱墻自重： 橫墻自重： 女兒墻自重： = 窗洞： ()= 窗洞重： = 窗自重： = G5=恒 + 活 =284+36+++++++= +=738KN 2) 第二、三 層荷載代表值 G G3 活荷載： = 恒荷載：屋面半自重： =214KN 柱自重： 4X18=72KN 縱向框架梁自重： = 橫向框架梁自重： += 縱墻自重： = 橫墻自重： = 門洞： = 門洞重： = 窗洞： ()= 窗洞重： = 窗自重： =1KN 門自重： = G3,G2=214+72+++++1++= += 3) 底層荷載代表值 G1 活荷載： = 恒荷載：屋面半自重： =214KN 柱自重： =98KN 縱向框架梁自重： = 橫向框架梁自重： += 縱墻自重： = 橫墻自重： = 門洞： = 門洞重： = 窗洞： ()= 窗洞重： = 窗自重： =1KN 門自重： = G1=214+98+++++1++= 畢業(yè)論文 30 += 結(jié)構(gòu)自震周期 T1 對(duì)框架結(jié)構(gòu)，采用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算： T1=== 地震影響系數(shù) a 由 Tg=， T1=,tgt15tg,由地震影響曲線，有 a=()= 計(jì)算水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（采用底部剪力法） 因?yàn)?T1，且 Tg=，故 dn=+= FEK=AgEQ=(738++)=334kn △ FN=dnFEK== 位置 Gi(KN) Hi(m) GiHj FEK=（ 1dn） Fi（ KN） 頂層 738 14391 299 85 三 層 13407 299 80 二層 7736 299 62 底層 4433 299 46 ∑ GiHj=39967 ∑ Fi=299KN 二、 水平地震作用產(chǎn)生的框架內(nèi)力 各柱剪力值及反彎點(diǎn)高度 表 315 水平地震作用下框架各 柱剪力值及反彎點(diǎn)高度 層數(shù) )KN(F∑ HK 柱號(hào) 2cci hi12α=D ∑ ∑iii D FD=V 反彎點(diǎn)高度 y 4 85 A4 B4 C4 D4 3 165 A3 B3 42 C3 42 D3 2 227 A2 B2 C2 D2 1 273 A1 B1 C1 D1 水平地震作用下的框架內(nèi)力圖 求出各柱剪力 Vi 和該柱反彎點(diǎn)高度 yi 后，則該柱下端彎矩為 Mi=Viyi,上端彎矩為Vi(hiyi),再利用節(jié)點(diǎn)平衡求出框架梁端彎矩，畫出左地震作用下的框架內(nèi)力圖，右地震作用下的框架內(nèi)力與左地震作用下的反號(hào)。 ○ A ○ D 軸框架柱反彎點(diǎn)的位置 層號(hào) /hm k 0y 1y 2y 3y y /yhm 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 ○ B ○ C 軸框架柱反彎點(diǎn)的位置 層號(hào) /hm k 0y 1y 2y 3y y /yhm 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 畢業(yè)論文 27 （ 2）框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩按下式計(jì)算，計(jì)算過程如下： 風(fēng)荷載作用下 ○ A 軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計(jì)算 層 ()iVKN D? imD /imDD? imVKN（ ） ()yhm ()cMKNm上 ()cMKNm下 ()bMKNm總 4 3 21 2 1 風(fēng)荷載作用下 ○ B 軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計(jì)算 層 ()iVKN D? imD /imDD? imVKN（ ） ()yhm ()cMKNm上 ()cMKNm下 ()bMKNm左 ()bMKNm右 4 3 21 2 1 畢業(yè)論文 28 風(fēng)載內(nèi)力圖（左風(fēng)） 右風(fēng)與其相反 風(fēng)荷載作用下的軸力圖（左風(fēng)） 右邊風(fēng)數(shù)值相反 地震荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算 一、 地震荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算 框架的抗震等級(jí) 由于設(shè)計(jì)需求，抗震設(shè)防烈度為 7 度，房屋高度小于 30M，可以知道該框架梁的抗震等級(jí)為三級(jí)。 側(cè)移剛度 D 橫向 25層 D值的計(jì)算 構(gòu)件名稱 bcik i??? 2c ka k? ? 212 /( / )ccD a i KN mh? A軸柱 21 07? ?? B軸柱 2 (1 0 .1 2 9 ) 5 .4 52 0 .2 0 7?? ?? C軸柱 D軸柱 畢業(yè)論文 13 ?? 橫向底層 D值的計(jì)算 構(gòu)件名稱 bcik i??? 2c ka k? ? 212 /( / )ccD a i KN mh? A軸柱 1 ? B軸柱 1 ? ? C軸柱 D軸柱 ?? 第五章 豎向荷載內(nèi)力計(jì)算 恒載內(nèi)力計(jì)算 采用分層法計(jì)算豎向荷載下的內(nèi)力 恒載： MABF=qlF/12 MBA2=ql2/12 把除底層柱以外的其他各層柱的線剛度乘以修正系數(shù) 底層 柱 和各層梁的傳遞系數(shù)按遠(yuǎn)端為固支取 1/2，其他各 柱的傳遞系數(shù)考慮為彈性支撐取 1/3 A 區(qū)格屋面板： 三角形荷載等效均布荷載傳至縱梁： 梯形荷載等效均布荷載傳至橫梁： =A 區(qū)格樓面板： 畢業(yè)論文 14 三角形荷載等效均布荷載傳至縱梁： 梯形荷載等效均布荷載傳至橫梁： =B 區(qū)格屋面板： 三角形荷載等效均布荷載傳至橫梁： 梯形荷載等效均布荷載傳至縱梁： =B 區(qū)格樓面板： 三角形荷載等效均布荷載傳至橫梁： 梯形荷載等效均布荷載傳至縱梁： =頂層： Q 左 =Q 右 =+= Q 中 =+= G 左 =G 右 =+++ G 中 =++ 其他層： Q 左 =Q 右 =++=Q