五層框架結(jié)構(gòu)計(jì)算書(shū)-文庫(kù)吧資料
2025-08-02 12:20本頁(yè)面
【正文】 8130387第五節(jié) 樓梯設(shè)計(jì)一、梯段板設(shè)計(jì)梯段板的計(jì)算假定板厚；?。换炷翉?qiáng)度C30，鋼筋采HPB235級(jí)鋼。y==走廊版計(jì)算結(jié)果及計(jì)算簡(jiǎn)圖：區(qū)格XB3XB4lx/ly跨內(nèi)計(jì)算簡(jiǎn)圖μ=0mx(+）= (+）=my(+）=(+）=μ=mx+=+=my+=+=支座計(jì)算簡(jiǎn)圖m39。二、板荷載計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)層（1）活荷載 （2）恒荷載 按彈性理論設(shè)計(jì)： (1)跨中正彎矩——橫荷載滿布及或活荷載棋盤(pán)式布置； (2)支座負(fù)彎矩：樓板計(jì)算結(jié)構(gòu)及簡(jiǎn)圖：區(qū)格XB1XB2lx/ly跨內(nèi)計(jì)算簡(jiǎn)圖μ=0mx(+）= (+）=my(+）=(+）=μ=mx+=+=my+=+=支座計(jì)算簡(jiǎn)圖m39。沿平行于x方向均勻布置。沿平行于y方向均勻布置于下層My=∑NiXi=2=As=My/=106/300730=178。扣除承臺(tái)及其上填土自重后樁頂豎向力設(shè)計(jì)值：N=承臺(tái)受沖切承載力驗(yàn)算(1)柱邊沖切Fl≤2[βox(bc+aoy)+βoy(hc+aox)]βhpfth0沖切力：Fl=受沖切承載力截面高度影響系數(shù)查表差值可得βhp=沖跨比λ與系數(shù)α的計(jì)算：λox=aox/h0=825/730=＞ λoy = aoy/h0=175/730=＜βox=(λox+)=(+)= βoy=(λoy+)=(+)=2[βox(bc+aoy)+βoy(hc+aox)]βhpfth02[(+)+(+]1270=Fl=（滿足）(2)角樁向上沖切C1=C2/600mm,a1x=a0x=825mm,λ1x=λ0x=，a1y=a0y=175mm,λ1y=λ0y=β1x=(λ1x+)= β1y=(λ1y+)=[β1x(C2+a1y/2)+β1y(C1+a1x/2)]βhpfth0=Nmax= 滿足(3)承臺(tái)受彎承載力驗(yàn)算Mx=∑Niyi=3=As=Mx/=106/300730=178。樁頂平均豎向力：QK=(FK+GK)/n=(+220)/6=Ra=500KN滿足要求。作用在基礎(chǔ)頂部的基本組合荷載由內(nèi)力組合表可知，A柱柱底的M及N起控制作用M=柱號(hào)層次bNA柱5500460〉2〈1600560〉2〈B柱5500460〉2〈1600560〉2〈(2)柱正截面承載力計(jì)算以第二層B軸柱為例說(shuō)明，根據(jù)D柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩?fù)Q算支座邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力進(jìn)行配筋。As實(shí)際配筋A(yù)s39。177。177。177。177。177。177。177。?177。177。177。?177。177。177。?177。177。177。?177。177。柱底MN()()177。 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGKSQKSWKSEK SGK+（SQK+SWK）（SGK + SQK）+ SEK SGK+SQK + SQK→←→←5柱頂MN()()?177。1177。2177。3177。4()177。?橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底∑c=ηcMbγREN橫向框架A柱剪力組合層次SGKSQKSWKSEK SGK+（SQK+SWK）（SGK + SQK）+ SEK SGK+SQK + SQKηVC (MCt+MCb)/Hn→←→←5()177。?1柱頂MN()????柱底MN()177。?2柱頂MN()????柱底MN()177。?3柱頂MN()????柱底MN()177。?4柱頂MN()()????柱底MN()177。V()??跨間MCDMDE求跨中最大彎矩方法（以地震作用為例） ⑶框架柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，按下列法進(jìn)行組合柱端玩具M(jìn)和軸力N組合的設(shè)計(jì)值非抗震設(shè)計(jì)：抗震設(shè)計(jì)：由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對(duì)稱配筋，故應(yīng)以上述組合求出最不利內(nèi)：學(xué)習(xí)好幫手橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGKSQKSWKSEK SGK+（SQK+SWK）（SGK + SQK）+ SEK SGK+SQK + SQK→←→←5柱頂MN()()????柱底MN()()177。B右M()177。V()??B左M()??V()177。V??跨間MCDMDE五層AM()177。B右M177。V??B左M??V177。m 彎矩分配及傳遞，遠(yuǎn)端滑鉸支傳遞系數(shù)為1 具體過(guò)程如下表：恒荷載作用下框架彎矩計(jì)算活荷載作用下框架彎矩計(jì)算作彎矩圖 跨中彎矩 恒載作用下豎向荷載作用下彎矩圖（）恒載作用下豎向荷載作用下彎矩圖（）框架在豎向何在作用下的剪力及軸力計(jì)算層次荷載引起V彎矩引起V總剪力柱軸力ABBCABBCABBCABVA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCN頂N底N頂N底5040302010恒載作用下梁端剪力及軸力計(jì)算表活載作用下梁端剪力及軸力計(jì)算表層次荷載引起V彎矩引起V總剪力柱軸力ABBCABBCABBCABVA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCN頂=N底N頂=N底5()()()0()()()()()4()0()()()()3 0()()20()()10()()七、橫向框架內(nèi)力組合⑴結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)該建筑7度設(shè)防高度〈30m，框架結(jié)構(gòu)由《抗震規(guī)范》查得抗震等級(jí)三級(jí)⑵框架梁內(nèi)力組合考慮以下四種內(nèi)力組合：，各層梁的內(nèi)力組合表層次截面內(nèi)力SGKSQKSWKSEK SGK+（SQK+SWK）（SGK + SQK）+ SEK SGK+SQK + SQKV=(Mbl+Mbr)/ln+ VGB→←→←一層AM177。m活載作用下彎矩計(jì)算：邊跨一~五層：1/12ql2=1/12=m中跨五層：1/3ql2=1/3=如表2—23及表2—24所示計(jì)算梁柱轉(zhuǎn)動(dòng)剛度遠(yuǎn)端固定S=4i；遠(yuǎn)端鉸支S=3i；遠(yuǎn)端滑動(dòng)S=i；遠(yuǎn)端自由S=0計(jì)算分配系數(shù)分配系數(shù)按下式計(jì)算 節(jié)點(diǎn)10987654321固端彎矩計(jì)算恒載作用下彎矩計(jì)算：邊跨五層：1/12ql2=1/12=它包括梁自重、樓板重及女兒墻等重力荷載。 水平風(fēng)荷載作用下柱端彎矩及剪力計(jì)算方法同水平地震作用水平風(fēng)荷載作用下各層柱彎矩及剪力層次hi/mVi/KN∑Dij/(N/mm)邊柱Di1Vi1y5644741427646447414276364474142762644741427615522812800中柱Di2Vi2y1796117961179611796114814水平風(fēng)荷載作用下框架梁端彎矩及柱軸力計(jì)算表層次邊梁走道梁柱軸力邊柱N中柱N5422321水平風(fēng)荷載作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖見(jiàn)下圖左風(fēng)作用下彎矩圖（）左風(fēng)作用下梁端剪力及柱軸力（KN）六、豎向荷載作用下框架的內(nèi)力計(jì)算橫向框架內(nèi)力的計(jì)算單元（1）計(jì)算單元取5軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，房間內(nèi)布置次梁故傳給該框架的樓面荷載，如圖中水平陰影線所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)次梁和縱向框架梁的集中力的形式傳給橫向框架作用于各節(jié)點(diǎn)上，由于框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。q(z)=沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次q1(z)/(KN/m)q2(z)/(KN/m)54321 風(fēng)荷載沿房屋高
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