【正文】 空氣擴(kuò)散器的總數(shù)： 435/= 個(gè)，取 240 個(gè)。每根豎管的配氣量：2078/4= ；h/3曝氣池的平面面積： ；??每個(gè)空氣擴(kuò)散器的服務(wù)面積按 計(jì)，則所需要空氣擴(kuò)散器的總數(shù)： ；每個(gè)豎管上安裝的空氣擴(kuò)散器的數(shù)目： 144/4=36 個(gè)；采用江蘇宜興天地環(huán)保機(jī)械設(shè)備有限公司生產(chǎn)的 BG—Ⅱ型微孔陶瓷曝氣。 表 4 水溫和溶解氧情況水溫 To溶解度mg/L水溫 To溶解度mg/L水溫 To溶解度mg/L0 10 20 1 11 21 2 12 22 3 13 23 4 14 24 5 15 25 6 16 26 7 17 27 8 18 28 9 19 29 由表 4 可查得 ，LmgCS/38.)25(?LmgCS/)20(?空氣擴(kuò)散口處絕對(duì)壓力： ab PHp 535 ???空氣離開曝氣池時(shí)氧的百分比 %)(79%0)1(279 ?????????At EO曝氣池中平均溶解氧濃度 LmgOpCtbSSm /)(8.)( 55)5)25( ??????于是：A 段曝氣池標(biāo)準(zhǔn)需氧量為:13 / 33 )205()20()()20()( ).(8. ?? ????????TLTSmSAACORSR??? =B 段曝氣池標(biāo)準(zhǔn)需氧量： )205()20()()20()( ).(8. ?? ????????TLTSmSBBCAORSR??? = kgO2/d=169 kgO2/h總標(biāo)準(zhǔn)需氧量： dkgOSORSBA /?????3）曝氣池供氧量A 段供氣量：○ 1 hmEGAAS /)( ??B 段供氣量：○ 2 ORBAS /. 3)( ???總供氣量：○ 3 hSS /42784503)()( ??每 污水的供氣量○ 4 mA 池：1450/= 污 水空 氣 33/mB 池： 2817/= 污 水空 氣4）所需空氣壓力 P(相對(duì)壓力) hhP???4321式中： —供風(fēng)管道沿程和局部阻力之和，取 =? 21h? —曝氣器淹沒水頭，取 = 3 —曝氣器阻力，取 = —富于水頭，取 =??14 / 33于是： mhhP ??????5） 供風(fēng)管道計(jì)算根據(jù)曝氣池平面圖布置空氣管道。?12 / 33ρ壓力修正系數(shù)。? β氧的總轉(zhuǎn)移系數(shù)，此值表曝氣過程中氧的總傳遞性。dX — 污泥濃度，A 段取 4000 mg/l，B 段取 5000 mg/l則：A 段曝氣池容積： =XQSV0?3254510493m?? B 段曝氣池容積： 38.水力停留時(shí)間○ 210 / 33 （符合要求）hQVTB.?確定曝氣池各部分尺寸○ 3A 段曝氣池：設(shè)一組曝氣池，其容積為 254 ，有效水深 h=則：A 池有效容積： ?采用單廊道式推流式曝氣池，池寬 B=，? 校核： )2~1(?hhB滿 足 ）滿 足 取超高為 ，則 A 段暴氣池總高度 H=+=B 段曝氣池：設(shè)曝氣池兩組，有效水深 h=則：?jiǎn)纬厝莘e ，31524308mVB?單池有效容積 2( ..S單 ）采用單廊道式推流式曝氣池，廊道寬 b=單組池長 (??單 ）校核： )2~1( 足 足取超高為 ，則 B 段曝氣池總高 H=+=（3）曝氣池曝氣系統(tǒng)計(jì)算1）需氧量 A 段曝氣池實(shí)際需氧量○ 1 )(ArQSaOR?式中 ： —A 段曝氣池需氧量,kg/d11 / 33 —A 段需氧系數(shù)，kgO2/kg BOD 5,一般為 ～,取 = Aa —A 段曝氣池去除的 BOD5，kgBOD 5/m3)(rS — 污水設(shè)計(jì)流量，m 3/d Q則: dkgLmdORA /1674/)091(/ ???? B 段曝氣池實(shí)際需氧量○ 2 rBrbNSa?)(式中： —B 段曝氣池需氧量,kg/dAR —B 段需氧系數(shù)，取 = —B 段曝氣池去除的 BOD5，kgBOD 5/m3)(rS —去除 1kgNH3N 需氧量， =，kgO2/kgNH3Nbb —需要硝化的氮量, =0rNrN —污水設(shè)計(jì)流量，m 3/dQ 則： dkglmgdAORB /26470/)509(/?????總需氧量○ 3 BA /4312671???2）標(biāo)準(zhǔn)需氧量 A 段 B 段均采用鼓風(fēng)曝氣，將是極需氧量 AOR 換成標(biāo)準(zhǔn)需氧量 SOR )20()()20(?????TLTSmSCORSR???式中：a由于污水中含有雜質(zhì)，對(duì)氧的轉(zhuǎn)移產(chǎn)生影響。d)污泥濃度/mg/l污泥齡/d污泥回流比/%～2～52022～3000～20～50～64～3000～400010～2550～100 設(shè)計(jì)計(jì)算 （1）抗生素廢水處理程度計(jì)算 表 3 抗生素廢水處理程度A 段曝氣池 B 段曝氣池項(xiàng)目進(jìn)水濃度/mg/L出水濃度/mg/L去除率/%進(jìn)水濃度/mg/L出水濃度/mg/L去除率/%B0D 1130 509 55 509 30 94C0D 3429 1886 45 1886 150 92SS 237 166 30 166 124 25（2）曝氣池容積計(jì)算曝氣池容積○ 1 NXQSV0?式中：V — 曝氣池容積Q — 最大設(shè)計(jì)流量S0 — 進(jìn)水 VBOD5 濃度N—BOD 污泥負(fù)荷，A 段取 5kgBOD5/kgMLSS 污泥排放采用定時(shí)排放，每日 1～2 次，由于反應(yīng)器底部可能會(huì)積累顆粒物，需在池底部設(shè)排泥管，距池底約 100mm。導(dǎo)流板。有效水深○ 2 .??有效容積 V○ 3 ?水解池上升流速核算○ 4 （符合要求）hHRThQv /???2）反應(yīng)器的配水系統(tǒng)水解酸化池底部設(shè)計(jì)按多槽形式設(shè)計(jì)，有利于布水均勻與克服死區(qū)。3 ????????沉砂斗容積： )(3212139。,沉砂斗上口寬 ,.01ma ?，則沉砂斗高：7 / 33mah 39。因此，集水井容積 V 為安全起見，???V=18m3 設(shè)集水井尺寸為 3m2m3m6 / 33 平流式沉砂池 設(shè)計(jì)參數(shù)污水在池內(nèi)的停留時(shí)間 t=40s；設(shè)計(jì)有效水深 h = ；設(shè)貯砂斗上2m口寬 ；貯砂斗底寬 斗壁與水平面的傾角為 75 ；?,??時(shí)間 T=2d ；沉砂池池底坡度為 設(shè)計(jì)計(jì)算1）長度 L=vt式中：L—最大設(shè)計(jì)流量時(shí)的流速，取 ；t—最大設(shè)計(jì)流量時(shí)的流行時(shí)間，取 40s。水泵流量 Q=145m3/h。 ；設(shè)計(jì)流量Q= 3/s 設(shè)計(jì)計(jì)算4 / 331）柵條間隙數(shù)n，個(gè) bhvQ?sinmax?式中： ——最大設(shè)計(jì)流量，m 3/sa ——格柵傾角， （ o） ——柵條間隙，m ——柵條間隙，個(gè)n ——柵前水深，mh ——過柵流速，m/sv則： （個(gè)）????n取19個(gè)2） 柵槽寬度B設(shè)計(jì)采用φ20 圓鋼為柵條,即S=則柵槽寬度 B=S(n1)+bn =(19－1)+ 19 =3）通過格柵的水頭損失 ??sin2)(341gvbSkh?式中： k —系數(shù)，水頭損失增大倍數(shù)，取k=3 β—系數(shù)，與斷面形狀有關(guān)，β =(柵條斷面為銳邊矩形) S—柵條寬度， ㎜ b—柵條凈間隙，㎜ —過柵流速，m/sv —格柵傾角，度，???60?mh )15( ???4）進(jìn)水渠道漸寬部分的長度L1,則進(jìn)水渠道寬 ???5 / 33 112?tgBL??式中： B — 柵槽寬度，m B1—進(jìn)水渠道寬度，m —進(jìn)水渠展開角，176。1）對(duì)有機(jī)底物去除效率高；2）系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定。工藝流程：進(jìn)水水解酸化池A 段曝氣池 中沉池化池B 段曝氣池二沉池化池污泥濃縮池外運(yùn)污泥回流污泥回流→出水 圖 1 水解酸化+AB 工藝流程圖工藝特點(diǎn)：通過水解酸化池，污水中難以生化的有機(jī)物在常溫下經(jīng)過厭氧菌胞外酶的作用，將大分子有機(jī)物水解酸化變成小的分子，將大部分不溶性有機(jī)物降解為溶解性物質(zhì)，變成可生化的底物，為好氧處理創(chuàng)造條件。多品種抗生素生產(chǎn)企業(yè)規(guī)模大，廢水日排放量上萬噸，昂貴的運(yùn)行費(fèi)用3 / 33使企業(yè)難以承受，這是造成我國抗生素廢水大多未經(jīng)過深度處理就排放的重要原因之一。馬壽權(quán)、韋巧玲 [9]等采用絮凝+ 水解酸化+二段接觸氧化+ 再絮凝工藝處理鹽酸四環(huán)素、鹽酸林可霉素及克林霉素磷酸酯等抗生素廢水；鄧良偉 [10]等研究了絮凝+ 厭氧+ 兩級(jí)好氧工藝處理青霉