【正文】 對軸是對稱的，所以 （）式中代表一對質(zhì)點的質(zhì)量。而的方向與軸一致。 （）其方向垂直于平面而與軸反向。它們互相抵消，因而對于 任何軸的力矩為零。 （2）相對慣性力對軸的力矩相對角速度為常數(shù)，故相對加速度只有向心加速度。 = = = = = = （）式中，和分別為至，軸的距離，所以和分別為破碎錐對和軸的轉(zhuǎn)動慣量。設(shè)為質(zhì)點的質(zhì)量，則加于質(zhì)點上的慣性力為： （） （） （） 牽連慣性力對軸的力矩 下面就分別確定牽連慣性力、相對慣性力、哥式慣性力對軸的力矩。將破碎錐分為成許多垂直并對稱于軸的薄圓片。以固定點o為原點，取定坐標oxyz，使oz軸（即角速度向量的方向）與破碎機中心線重合（）；取動坐標，使軸（即相對角速度向量的方向）與破碎錐的軸線重合，并且使軸位于oz軸與軸構(gòu)成的垂直平面內(nèi)，則軸垂直于該平面。為使破碎錐作規(guī)則運動，必須在其上加一定大小和方向的固定點o的外力力矩，反過來說，在迫使破碎錐作這種運動時，在破碎錐上作用與外力力矩大小相等方向相反的慣性力矩。因此，我們必須找到慣性力和慣性力矩的大小和方向加以平衡，借以消除或減輕這種有害作用。但是在破碎機空轉(zhuǎn)或由空載過渡到有載運轉(zhuǎn)的過程中，慣性力和慣性力矩有使角增大的趨勢，因受到機架軸套的限制，角不能增大（）。 圓錐破碎機的動力學 圓錐破碎錐的動錐和偏心軸套的質(zhì)心都不在其回轉(zhuǎn)中心線上，所以在破碎機運轉(zhuǎn)過程中必然產(chǎn)生慣性力和對固定點O的慣性力矩。破碎機的絕對角速度的轉(zhuǎn)動方向與偏心軸套的轉(zhuǎn)動方向相反。根據(jù)破碎機的結(jié)構(gòu)尺寸，通常，~。 有載時破碎錐的速度計算圖軸上的B點又以角速度繞oz軸轉(zhuǎn)動，所以B點的速度亦為： （）式中為B點至oz軸的垂距。滾動的角速度可由破碎錐軸線上的B點繞以破碎錐母線為瞬時軸線轉(zhuǎn)動時的速度來確定。~150176。 的大小可由下式確定： （）根據(jù)以上分析，破碎機空載時，破碎錐的絕對角速度的轉(zhuǎn)動方向始終與偏心軸套的回轉(zhuǎn)方向相同。+/2 （） 由前式知=2176。（180176。根據(jù)平行四邊形法則可以求得的大小和方向。這種情況是絕對不允許的。這種情況表明破碎機與偏心軸套一起轉(zhuǎn)動。時，有最小值： （）當=0時，則有最大值： （）破碎機在空載運轉(zhuǎn)時和有載運轉(zhuǎn)時，破碎機的瞬時軸線位置是不同的。當和為定值時，則=f（） 。 破碎錐的進動角速度向量、自轉(zhuǎn)角速度向量和絕對角速度向量在坐標軸上 ox和oz上的投影為： sin=sin （） =cos+cos （） 式中、如圖所示。角速度向量的所在線與物體的轉(zhuǎn)動軸線重合，角速度的方向由右螺旋規(guī)則決定。破碎錐的這種復雜運動成為規(guī)則運動。由于破碎錐支承裝置的結(jié)構(gòu)點，破碎錐不僅隨偏心軸套的偏心孔繞機器的中心線作旋轉(zhuǎn)運動，而且還繞自己的軸線旋轉(zhuǎn)。O點在破碎錐的運動過程中始終保持靜止。破碎錐的軸線與機器中心線相較于O點，其夾角為=2176。使用破碎機時制定合理工作制度，以及檢修破碎機時，保證偏心部件檢修質(zhì)量，正確分析故障等。 4 圓錐破碎機主要零件設(shè)計計算 圓錐破碎機的運動學與動力學 圓錐破碎機的運動學破碎機運動學就是研究動錐自傳原理以及偏心部件（動錐與偏心套）角速度之間的關(guān)系。 （） 式中 D—動錐直徑（m）； —修正系數(shù)，動錐直徑小于1650mm時，取=；所以 P== 破碎機電動機實際功率與安裝功率比較破碎機規(guī)格60090012001650175021002200電動機實際功率2855110130155210260/280電動機計算功率56108136153220268從表中數(shù)據(jù)對比可知，電動機實際功率與計算功率值相近。 電動機功率根據(jù)最大破碎力所產(chǎn)生的阻力矩，來計算破碎機安裝功率的理論公式，不僅誤差大也不盡合理。 在開路破碎時，圓錐破碎機的生產(chǎn)率按下式計算： 噸/小時 （）式中 —礦石的可碎性系數(shù)，查表得=； —破碎比的修正系數(shù)，查表得=~； —單位排礦口寬度的生產(chǎn)能力，查表得=14~15；e—排礦口寬度，e=；—礦石的松散比重，取=。圓錐破碎機實際擺動次數(shù)可以用經(jīng)驗公式計算 次/分 （）式中 D—破碎錐底部直徑，米； ；所以 n=1000/=335次/分 生產(chǎn)率圓錐破碎機的生產(chǎn)率與礦石性質(zhì)（可碎性、比重、節(jié)理、粒度組成等）、機器的類型、規(guī)格以及破碎機操作條件（破碎比、負荷系數(shù)、給礦均勻度）等因素有關(guān)，同時還與破碎機在選礦工藝流程中的配置情況有關(guān)。因此，適當?shù)靥岣甙瓷鲜龉接嬎愕膱A錐破碎機的轉(zhuǎn)速（可提高10%），既可以增大礦石在破碎腔內(nèi)特別是在平行區(qū)內(nèi)的受沖擊次數(shù)，使合格產(chǎn)品粒度增多，破碎機本身產(chǎn)量增加，同時，還可以減少閉路碎礦作業(yè)中的礦石循環(huán)量和對篩面的磨損，而且有利于提高下段破碎或磨損設(shè)備的產(chǎn)量。假設(shè)礦石以等加速度在破碎錐擺動一次時間t秒內(nèi)滑過平行碎礦區(qū)長度l厘米，故 l=1/2at=1/2g(sinfcos)（60/n） （）則n=1330次/分 公式 系指標準型原汁破碎機而言。但是，慣性力P隨時間而改變自己的方向，在破碎錐擺動一次的時間內(nèi)，它對礦石下滑的影響平均為零，因此可以不考慮。 性能參數(shù)計算 破碎錐的擺動次數(shù)圓錐破碎機破碎錐的傾角較小，在破碎錐下部還有不同長度的平行破碎區(qū)，所以破碎了的礦石幾乎沒有可能自由落下，多半靠礦石自重沿破碎錐斜面而排出，因此，圓錐破碎機破碎錐的擺動次數(shù)是根據(jù)它的排礦特點來進行計算的。為此，圓錐破碎機的破碎腔從上至下順序為三個區(qū)域：受料區(qū)、破碎腔根據(jù)生產(chǎn)率和破碎比的要求進行設(shè)計。動力消耗、襯板磨損、產(chǎn)品粒度的均勻性及合格率等各項指標的重要因素。設(shè)計破碎腔時，不論哪種腔形，都應(yīng)滿足以下要求：保證對破碎機所要求的生產(chǎn)能力；保證產(chǎn)品粒度符合要求，即有一定細度和均勻度以及粒形；不易發(fā)生堵塞；襯板磨損要盡可能均勻。破碎腔腔形的好壞，對破碎技術(shù)經(jīng)濟指標（如生產(chǎn)率、能量、破碎產(chǎn)品粒度、粒形以及襯板的磨損）影響很大。 破碎腔的設(shè)計任何一臺完整的機械都由工作部分、傳動部分、和動力部分組成。 l=（~）D （）式中D為破碎錐的底部直徑。其原則是：對中碎機，保證礦石在平行區(qū)里被壓碎1~2次；對于細碎機，保證礦石在平行區(qū)里被壓碎2~3次。但平行帶過短，會導致產(chǎn)品中合格品含量下降。由于平行區(qū)越長，磨損越不均勻，使產(chǎn)品粒度更加不均勻。為了保證破碎產(chǎn)品達到一定的細讀和均勻度，圓錐破碎機在破碎腔下部必須設(shè)有一段平行區(qū)。= 通過計算可知兩種計算結(jié)果近似，所以可以采用。所以： e= =176。代入式（）中，得e=此外，還可以根據(jù)經(jīng)驗式求偏心距， e= （）式中D—動錐底部直徑，其他符號同前。 s2670tan2176。 s=2450tan2176。本設(shè)計的S75彈簧圓錐破碎機的=2176。而對于細碎型 3000圓錐破碎機，其偏心度=176。偏心度的大小是由偏心距和球面中心點到偏心距平面的距離決定的。這樣，產(chǎn)品中小于排礦口尺寸的物料含量會增加。國產(chǎn)中碎機偏心距大小不一。偏心距的大小，從球面中心O點（固定點）到各個不同水平面都不同，一般所謂偏心距指排礦口平面內(nèi)的動錐軸線距離，動錐轉(zhuǎn)一周，整個擺動距離為2e。 =21176。本設(shè)計中采用=42176。~45176。~23176。 圓錐破碎機的嚙角和平行帶 —礦石與襯板間的摩擦角。 嚙角 ：圓錐破碎機的嚙角需滿足下列要求： （）式中、—破碎機與固定錐的錐面傾斜角。因此設(shè)計與使用中碎機時，決定排礦口寬度，就必須考慮產(chǎn)品中過大顆粒對細碎機給礦粒度的影響，這主要是中碎機一般不設(shè)檢查篩分。對于不同硬度的礦石，其排礦的過大顆粒系數(shù)K=dmax/b(dmax是產(chǎn)品的最大顆粒度，b是排礦口寬度)不同。對于每一種破碎機，b值都有一定范圍，以供破碎各種硬度礦石的需要。給礦粒度Dmax根據(jù)選礦流程決定。排礦口的寬度b，用動錐靠近定錐時兩錐體下端的距離表示。接礦漏斗的錐角應(yīng)按下述要求確定：應(yīng)使落到接礦漏斗斜面上的礦石，能沿斜面順利的滑到動錐上部的襯板上，其下滑的速度足夠使其越過張開的給礦口，然后調(diào)轉(zhuǎn)方向緩慢地滑向給礦口。分礦盤的高度，從它的頂面到動錐球面中心中心的距離一般為400～650mm?；瑒虞S承若制造質(zhì)量合格，裝配與潤滑合理，其工作穩(wěn)定可靠，使用效果良好，耐沖擊壽命較長，便于自制配件和維修。AC液壓、卡里巴托型、G型和日本栗本頂部單缸破碎機均采用滾動軸承。HP系列破碎機是用液壓馬達代替液壓缸調(diào)整排放口. 傳動部分一般都是由水平周徑經(jīng)小齒輪驅(qū)動大齒輪偏心軸套，帶動主軸動錐運轉(zhuǎn)。 排料口調(diào)整裝置排料口調(diào)整裝置有機械式和液壓式兩種型式。就其保險鄒勇來講，液壓保險裝置是無與倫比的。有的破碎機由于結(jié)構(gòu)的變化，有條件采用迷宮式防塵裝置效果很好。如水封防塵給水壓力不穩(wěn)定，有時斷水以及不能及時保修等導致失效。對這些防塵裝置，若能嚴格遵守操作規(guī)程、及時檢查和保養(yǎng)，一般是可行的。 目前，彈簧式破碎機所采用的防塵裝置有水封防塵、空氣防塵、黃油防塵等。 防塵密封裝置 中細碎破碎機比粗細旋回破碎機產(chǎn)生灰塵更加嚴重，因為要求破碎機必須設(shè)有完善的防塵裝置。3） 這種腔型配備布料器及料量控制系統(tǒng)。具體增大多少，應(yīng)根據(jù)實際情況決定。上述改變腔型的方法不是隨意選一臺破碎機在任何條件下均可進行的，應(yīng)具有下列條件：1） 由于腔形改變后，比原來的生產(chǎn)率提高了，而且產(chǎn)品粒度變細了。其各部尺寸（）可按下面關(guān)系確定：破碎腔有效破碎作用面長度 L=D（1/S～1/10）； （）平行區(qū)長度l=L/2；嚙角a21176。 兩種腔型產(chǎn)量、粒形和細粒含量比較 指 標 破 碎 腔 型 式 新型腔型 傳統(tǒng)腔型生產(chǎn)率Q/(t/h) 36 21～（%） 77 78～(t/h) 28 16～（%） 80 60注：①立方性含量，是指產(chǎn)品長邊和短邊之比小于3的數(shù)量產(chǎn)品總量的百分比。為了證實新腔型的優(yōu)越性，國外以玄武巖為原料，在同規(guī)格不同腔型破碎機中進行了實驗。因此，傳統(tǒng)破碎機與新腔型破碎機比較，等于降低了機器的有效的規(guī)格，相當于一臺較小的破碎機在工作，所以生產(chǎn)率低于新腔型破碎機。新腔型由于平行區(qū)短，其堵塞點下移到A2處。圖 ：50—109558（圖 ）和50—109559（）二種腔型，其最大的區(qū)別是：平行區(qū)很短，僅定錐襯套為階梯形而動襯套為陡錐形。后者能夠得到更細粒 級產(chǎn)品。美國諾德貝格公司生產(chǎn)的西蒙斯式細碎機采用“階梯襯套”（）基本上 符合上述對破碎腔的要求，其特點是：破碎腔嚙合角小，可提高處理能力；上部給料口尺寸大，增大破碎比；上腔容積大，可形成料層間破碎，平行區(qū)部分的襯套壁很厚，可延長壽命。為此，必須引起用戶的重視并設(shè)法加以改進。此外，破碎腔磨損不均勻，特別是平行區(qū)磨損更嚴重，從而嚴重導致生產(chǎn)率下降，載荷增加，產(chǎn)品力度變粗，襯板壽命縮短等。對于旋盤破碎機，不僅要均勻給料，而且呀控制