【正文】 頂錐角 根錐角 頂隙 分度圓齒厚 當(dāng)量齒數(shù) 齒寬 取B=　齒輪軸的設(shè)計(jì)計(jì)算設(shè)電機(jī)軸為0軸1軸為圓柱齒輪高速軸2軸為圓柱齒輪軸3軸為錐齒輪軸P3==Wn2=n1/i=4=35r/minT3=/35=所以式中： A0——與軸的材料有關(guān)的許用扭剪應(yīng)力系數(shù)，通常取A0=110～160，材料好，估計(jì)軸伸處彎矩較小時(shí)取小值，反之取大值； P——軸傳遞的功率，kg； n——軸的轉(zhuǎn)速，r/min.對于45鋼A0取120 　軸承的選用根據(jù)設(shè)計(jì)要求因?yàn)槭軓较蛄?，所以選用角接觸球軸承選擇7303AC系列軸承　軸的校核對強(qiáng)度比較薄弱的1軸進(jìn)行強(qiáng)度校核做出軸的受力簡圖確定軸承的支點(diǎn)位置，l1=34 l2=26 l3=50由上面計(jì)算得：小齒輪分度圖直徑由受力分析得： 畫彎矩、從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出C處是軸的危險(xiǎn)截面。齒頂高 齒根高 分度圓直徑 齒頂圓直徑 (314)齒根圓直徑(315)錐距 齒根角 頂錐角 根錐角 頂隙 分度圓齒厚 當(dāng)量齒數(shù) 齒寬 取B=　小錐齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)選用精度等級為8級，材料為45鋼，驅(qū)動(dòng)錐齒輪的齒數(shù)選擇為z1=19，模數(shù)取m=?！缀纬叽缬?jì)算（1）計(jì)算分度圓直徑 （2）計(jì)算中心距 （3）計(jì)算齒輪寬度 查表得 =1 取B2=25 設(shè)壓下螺絲最大行程為15mm 所以a〉B2+15=40　　驗(yàn)算 合適　錐齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)　大錐齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)因此對錐齒輪的輸出軸直接與自整角機(jī)相連，而自整角機(jī)的讀數(shù)精度直接關(guān)系到軋機(jī)的壓下量精度，要求比較高，因此對于錐齒輪的精度要求相對較高，選用精度等級為8級，材料為45鋼，驅(qū)動(dòng)錐齒輪的齒數(shù)選擇為z1=38，模數(shù)取m=。（6） 查取應(yīng)力校正系數(shù)由表可查得；（7）計(jì)算大、小齒輪的　　　 并加以比較　　　　　　大齒輪的數(shù)值大?！　∵x小齒輪齒數(shù)z1=24,大齒輪齒數(shù)z2=uz1=　按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)計(jì)算公式進(jìn)行試算，即 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值（1） 試選載荷系數(shù)Kt=（2） 計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩Tl=（3） 由表選取齒寬系數(shù)=1（4） 由表查得材料的彈性影響系數(shù)ZE=（5） 由圖按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；（6） 由式計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)（7）由圖查得接觸疲勞壽命系數(shù)ＫHN1＝；ＫHN2＝（8）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力　　　取失效概率為１％，安全系數(shù)Ｓ＝１，由式得　　　　　　計(jì)算　?。?）試算小齒輪分度圓直徑ｄｌｔ，代入中較小的值　　　　　　　　（2）計(jì)算圓周速度ｖ　　　　　　　　　?。?）計(jì)算齒寬ｂ　　　　　　　　　　（4）計(jì)算齒寬與齒高之比ｂ／ｈ　　　　模數(shù)　　　　　　　　　　齒高　　　?。?）計(jì)算載荷系數(shù)　　 根據(jù)ｖ=,7級精度，由圖查得動(dòng)載系數(shù)KV= 直齒輪，假設(shè)KAFt/b100N/mm?！　〔牧线x擇?！∵x用齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)　　選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)。因?yàn)樵摴井a(chǎn)品結(jié)構(gòu)緊湊小巧符合本設(shè)計(jì)要求。經(jīng)過多次通過互聯(lián)網(wǎng)查找資料并到五金商店調(diào)研。(圓柱齒輪=，蝸輪蝸桿=，聯(lián)軸器=，一對球軸承=)　電機(jī)的選擇 經(jīng)多次調(diào)研由以上計(jì)算結(jié)果選用電機(jī)，最終選用奉化市溪口雙良電機(jī)廠生產(chǎn)的小功率電機(jī)。當(dāng)壓下螺絲下降時(shí)——代入上式，得： F=Ptg當(dāng)壓下螺絲提升時(shí)——F=Ptg因螺紋間的摩擦阻矩為Mm1=F　　所以 式中 （+）號為壓下螺絲下降時(shí)， （－）號為壓下螺絲提升時(shí)。可視壓下螺絲為滑塊，螺母為斜面，斜面的傾角為。： 安全臼的尺寸　壓下電機(jī)的選擇　轉(zhuǎn)動(dòng)壓下螺絲所需的靜力矩當(dāng)上輥用普通彈簧平衡時(shí)，取壓下螺絲為平衡對象，：設(shè)　　P為壓下螺絲端部所受的軸向載荷；　　　當(dāng)軋鋼前調(diào)整壓下螺絲，則P等于上棍平衡裝置的過平衡力P＝（～）Q　　　Q為平衡零件的重量。目前主要用于鋼板軋機(jī)上，因?yàn)殇摪遘垯C(jī)的軋件比較寬，而中板與軋機(jī)的最后幾個(gè)道次輥縫又較小，軋輥調(diào)整工作難免發(fā)生誤差，所以這種軋機(jī)的過載的可能性較大。本設(shè)計(jì)中采用雙頭螺栓和壓板固定。為將螺母固定在機(jī)架的鏜孔內(nèi)，常采用壓板裝置。壓下螺母通過擋板由螺栓固定在機(jī)架上。箍圈不許采用熱裝，因?yàn)樵诶鋮s過程中，箍圈與螺母臺階端面之間會產(chǎn)生間隙，如果工藝要求熱裝，則冷卻后應(yīng)再一次進(jìn)行壓實(shí)。在本設(shè)計(jì)中采用加箍圈的分體式螺母，加箍圈的分體式螺母比較經(jīng)濟(jì)，經(jīng)使用證明，工作性能不亞于整體式的青銅螺母，箍圈采用ZG35鑄鋼制成。采用合理的結(jié)構(gòu)對節(jié)約青銅等有色金屬時(shí)有效的。 根據(jù)鋸齒形螺紋（GB/－92），大徑為28mm，螺距為3mm。壓下螺絲的縱彎曲可以或略不計(jì)，因?yàn)槠鋺冶坶L度與直徑之比很小。為了減少青銅的消耗，壓下螺絲頭端的球面設(shè)計(jì)成凹球面比較合適，這時(shí)凸球面銅墊將完全處于壓縮應(yīng)力狀態(tài)下，因而提高了強(qiáng)度。 壓下螺絲結(jié)構(gòu)為了防止壓下螺絲在軋制過程中自動(dòng)旋松，螺絲的頭部裝有較大的球面止推頸，以增加磨擦阻力矩；采用裝配式軸頸的另一個(gè)原因是由于壓下螺絲是從機(jī)架上面進(jìn)行拆裝的，為了便于壓下螺絲的裝入和抽出故其軸部軸頸必需做成裝配式。頭與上輥軸承相連，承受來自輥頸的壓力和上輥平衡裝置的過平衡力。軋制板材時(shí)的接觸面積：在工作輥輥頸b不相同時(shí)， 冷軋時(shí)考慮軋輥彈性壓扁計(jì)算接觸弧長的諾模圖 壓力倍增系數(shù) 數(shù)值表　軋制力的確定應(yīng)用斯通公式計(jì)算平均單位壓力：軋件與軋輥之間的摩擦系數(shù)μ=，壓下量初始帶鋼變形程度 ε0=0 σs0= kg/mm2第一次壓下后變形程度 σs1= kg/mm2由設(shè)計(jì)已知條件：R1=30mm（上軋輥半徑） R2=（中軋輥半徑）由于兩工作輥半徑不相等，取其當(dāng)量半徑進(jìn)行計(jì)算== =L為不考慮彈性壓扁的接觸弧長度水平張應(yīng)力：T——被軋鋼帶所受張力S——帶鋼的橫截面面積 根據(jù)y1　、：m=：ξ=所以 =（） = ——考慮軋制變形時(shí)的接觸弧長所以總軋制力為：，壓下量初始帶鋼變形程度與第一道次軋制完相同 σs0= kg/mm2第二次壓下后變形程度 σs1=由設(shè)計(jì)已知條件得：R1=30mm（上軋輥半徑） R2=（中軋輥半徑） =L為不考慮彈性壓扁的接觸弧長度水平張應(yīng)力：T——被軋鋼帶所受張力S——帶鋼的橫截面面積 根據(jù)y1　、：m=：ξ=所以 ——考慮軋制變形時(shí)的接觸弧長所以總軋制力為： 兩道次軋制力的差值為P=P2P1 ==誤差比為：滿足各道次軋制力基本相同。其中： C= 軋輥的泊桑系數(shù)對于鋼軋輥來講= E=104 則C= 則a= 對于鋼軋輥：的值　軋制總壓力軋制時(shí)，軋件與軋輥接觸弧上軋制單位壓力的總和既為軋制總壓力。，其特點(diǎn)是采用了諾模圖來考慮軋輥壓扁的影響。帶張力的軋制可以減小軋制壓力，并可在一定程度上改善板型。冷軋帶鋼的另一個(gè)特點(diǎn)是采用較大的前后張力。冷軋帶鋼時(shí)一般需采用潤滑濟(jì)，這是由于冷軋時(shí)軋輥和軋件接觸面上摩擦力的影響較大，采用不同潤滑濟(jì)及軋制條件不同時(shí)（如軋制速度、軋件和軋輥的材料及變面狀態(tài)等），計(jì)算結(jié)果都不相同。而接觸弧長的加大勢必增加軋輥和軋件接觸面上摩擦力的影響，從而又使軋制單位壓力增大。計(jì)算單位壓力的方法有好幾種：采利科夫方法、西姆斯方法、斯通方法、艾克隆德方法。　軋制平均單位壓力由于單位壓力在軋輥接觸弧上的分布是不均勻的，為了便于計(jì)算，一般均以單位壓力的平均值平均單位壓力來計(jì)算軋制總壓力。由于軋件塑性變形時(shí)體積不變，因此變形區(qū)的軋件在垂直方向產(chǎn)生壓縮，在軋制方向產(chǎn)生延伸，在橫向產(chǎn)生寬展。張力確定公式為：T＝qbh式中　　T——帶張力　　　　q——單位張應(yīng)力，～1mm時(shí)q＝～（σs—帶鋼的屈服極限）　　　　b——帶鋼寬度　　　　h——帶鋼厚度該設(shè)計(jì)中軋制08F鋼σs＝175N/mm所以 在本設(shè)計(jì)中 q= 175； b=100； h=帶張力為需用4900247。④使帶鋼能準(zhǔn)確的進(jìn)入軋輥和卷曲，并使卷曲均勻，保證帶鋼的平直度。②帶鋼厚度相同和表面均勻，無折曲和折紋，在一定程度上改善板形。張力軋制已經(jīng)成為現(xiàn)代軋制帶鋼生產(chǎn)中的一個(gè)基本軋制方法。 張力制度作為冷軋?zhí)匦灾唬诖藢埩Ρ匾赃M(jìn)行一下簡單的分析。所以此處為了使兩道次軋制力基本相同，取能夠獲得第一次壓下率大的x1=。則由已定的2個(gè)軋制道次，總壓下率可以求出平均道次壓下率，確定各道次的壓下量。目前，不管采用哪種分配方法，基本上都是依據(jù)經(jīng)驗(yàn)或統(tǒng)計(jì)規(guī)律進(jìn)行分配的。其基本要求是：能順利咬入，不出現(xiàn)軋裂，變形均勻以提供合乎要求的成品，并保證設(shè)備安全、不出現(xiàn)斷輥、跳閘等事故。這是因?yàn)橐恍┍砻嫒毕?在熱軋鋼坯或半成品帶鋼上所允許的范圍內(nèi))經(jīng)軋制可被消除?！合碌来芜x定和壓下量的計(jì)算與分析帶鋼的表面質(zhì)量好壞，與冷軋時(shí)所給定的總壓下率多少有著密切的關(guān)系。在所有其他條件相同的情況下，每道小壓下量時(shí)晶粒歪曲，大于采用大壓下量時(shí)的歪曲，也就是在總壓下不變而道次壓下量小的情況下，采用多道次軋制，會出現(xiàn)比較大的纖維組織。帶鋼的寬度，在制定道次壓下率時(shí)也應(yīng)考慮，一般寬帶較窄帶鋼應(yīng)采用較小的壓下率。對于高硬度，高光潔度的軋輥和大的張力，采用小的道次壓下率也可相關(guān)增大。冷軋前坯料的表面質(zhì)量較差時(shí)，如有氧化鐵皮殘跡，帶鋼邊部有小裂口等，則應(yīng)適當(dāng)減少壓下率，并降低張力及軋制速度。綜上可知，分配各道次壓下率的基本要求是：保證帶鋼質(zhì)量，確保軋機(jī)設(shè)備安全，充分發(fā)揮帶鋼塑性，盡可能減少道次，提高生產(chǎn)率。這是因?yàn)榭沽υ龃?，?dǎo)致越軋?jiān)嚼щy。這一道次的壓下量雖然不大，但由于帶鋼經(jīng)過前些道次的軋制后已產(chǎn)生強(qiáng)烈的加工硬化，帶鋼的變形阻力也相應(yīng)地增加，因此，軋制壓力還是相當(dāng)大的。因此，最大壓下量的給定，還必須考慮軋機(jī)設(shè)備能力。有時(shí)帶鋼雖未能達(dá)到破斷的程度，但由于帶鋼硬度和強(qiáng)度的增加使軋機(jī)的部件強(qiáng)度及彈性變形不能再勝任帶鋼的變形抗力時(shí)，壓下量就不能再增加。除第一道次外，往往第二道次的帶鋼仍較厚，因此采用小壓下率能保證順利咬入輥縫，保證不出現(xiàn)打滑。因此，制定壓下規(guī)程時(shí)，必須根據(jù)綜合性能，設(shè)備能力及軋制要求，充分利用帶鋼塑性，并考慮加工硬化，用最少的道次，最大的壓下量分配道次加工量，以近可能減少中間軋制次數(shù)，達(dá)到優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低消耗、低成本，并且在操作上方便可靠。制定壓下規(guī)程的任務(wù)是：根據(jù)軋機(jī)的性能及軋制帶鋼的特點(diǎn)正確地掌握用一定尺寸的坯料(鋼種一定)軋成所要求規(guī)程的成品帶鋼，確定軋制過程中的每道次的壓下量[4]。因此，壓下規(guī)程制定得正確與否，將直接關(guān)系到軋機(jī)的產(chǎn)量和產(chǎn)品質(zhì)量。壓下規(guī)程也稱為壓下制度，其實(shí)質(zhì)是確定各道次的出口厚度，壓下制度是所有軋制工藝制度中最重要的一個(gè)工藝制度。這樣當(dāng)下軋輥定位以后，安裝上軋輥時(shí)如果上軋輥由于軸承座的原因而導(dǎo)致上軋輥軸線與中心線不平行，達(dá)不到要求的平行度時(shí)，則可以以其中一個(gè)軸承的基礎(chǔ)，固定不動(dòng)，單獨(dú)上抬或壓下另一個(gè)軸承座，直到調(diào)節(jié)到兩工作輥平行度達(dá)到所要求的平行度為止，這種調(diào)節(jié)方式很方便。其中蝸輪－蝸桿部分選取蝸輪蝸桿減速機(jī)，圓柱齒輪部分自行設(shè)計(jì)。即使能夠控制，由于電機(jī)旋轉(zhuǎn)慣性停機(jī)后帶動(dòng)壓下螺絲旋轉(zhuǎn)一定的角度，則會影響