【正文】 q==等效均布荷載為：(3)、中間層邊跨實際荷載為： α== q=(12+)=等效均布荷載為：(4)、中間層中跨實際荷載為： α== q==等效均布荷載為：求各梁端的固端彎矩第四層 MAB=MBA=ql2== MBC=MCB=ql2== MCD=MDC=ql2== 第三層 MAB=MBA=ql2== MBC=MCB=ql2== MCD=MDC=ql2== 第二層、第一層各梁端的固端彎矩均和第三層相同，故不再另外計算。，而底層柱朝下端的傳遞系數(shù)為1/2。 。計算各梁和柱的分配系數(shù)各梁柱的線剛度及相對線剛度如下圖所示：梁柱的分配系數(shù)如下表所示：層次四 層四、三、二層底 層節(jié)點ABＡＢＡＢ轉(zhuǎn)動剛度S左梁—4—4—4上柱——4444下柱444444右梁444ΣS分配系數(shù)左梁———上柱——下柱右梁注：在計算分配系數(shù)時，除底層柱外的其余各層柱?？蚣茌S力圖即柱軸力圖，根據(jù)框架剪力圖，取節(jié)點脫離體，求ΣY=0，即可求出柱的軸力圖，軸力以柱受壓為正。 柱端彎矩計算 設(shè)地震荷載從左向右作用柱下端彎矩 M下=V柱上端彎矩 M上=(h)V柱端彎矩計算結(jié)果如下圖所示：(C柱和B柱相同，D柱和A柱相同)梁端彎矩計算——根據(jù)節(jié)點平衡來計算第四層：MAB=MDC= MBA=MCD== MBC=MCB==第三層：MAB=MDC=+= MBA=MCD=(+)= MBC=MCB=(+)=第二層：MAB=MDC=+= MBA=MCD=(+)= MBC=MCB=(+)=第一層：MAB=MDC=+= MBA=MCD=(+)= MBC=MCB=(+)=水平地震作用下的框架內(nèi)力圖(左向)框架的彎矩圖由柱端彎矩和梁端彎矩可以直接做出，彎矩圖畫在構(gòu)件的受拉邊，不標(biāo)正負(fù)號。 4. y3由α3及查表得到，α2= h下/h本。 2. y1由α1及查表得到，α1=；當(dāng)i1+i2＞i3+i4時，α1取倒數(shù)，即α1=并且y1值取負(fù)號“”。其內(nèi)力的計算如下：地震剪力的分配在每層結(jié)構(gòu)中，KJ1的地震剪力分配系數(shù)為：非底層；底層故地震剪力分配為：第四層 ==A柱B柱V=Vim==第三層 ==A柱B柱V=Vim==第二層 ==A柱B柱V=Vim==第一層 ==A柱B柱V=Vim==注：在剪力分配時，D柱與A柱相同，C柱與B柱相同，故表中未列出D柱和C柱的剪力。框架軸力圖即柱軸力圖，根據(jù)框架剪力圖，取節(jié)點脫離體，求ΣY=0，即可求出柱的軸力圖，軸力以柱受壓為正。 柱端彎矩計算 設(shè)地震荷載從左向右作用柱下端彎矩 M下=V柱上端彎矩 M上=(h)V柱端彎矩計算結(jié)果如下圖所示：(C柱和B柱相同，D柱和A柱相同)梁端彎矩計算——根據(jù)節(jié)點平衡來計算第四層：MAB=MDC= MBA=MCD== MBC=MCB==第三層：MAB=MDC=+= MBA=MCD=(+)= MBC=MCB=(+)=第二層：MAB=MDC=+= MBA=MCD=(+)= MBC=MCB=(+)=第一層：MAB=MDC=+= MBA=MCD=(+)= MBC=MCB=(+)=水平地震作用下的框架內(nèi)力圖(左向)框架的彎矩圖由柱端彎矩和梁端彎矩可以直接做出，彎矩圖畫在構(gòu)件的受拉邊，不標(biāo)正負(fù)號。 4. y3由α3及查表得到，α2= h下/h本。 2. y1由α1及查表得到，α1=；當(dāng)i1+i2＞i3+i4時，α1取倒數(shù)，即α1=并且y1值取負(fù)號“”。 (三)、地震荷載作用下的橫向框架(KJ3)內(nèi)力計算由底部剪力法計算出來的每層的地震剪力，按照每榀框架的剛度比值分配到每榀框架上，而每榀框架的地震剪力按柱的剛度比值分配到每一根柱上，最后以反彎點法求結(jié)構(gòu)的內(nèi)力。 本結(jié)構(gòu)變形計算如下表所示：層次剪力 Vi剛度 Di層間位移 ΔUi=ΣΔUi49649881/371139649881/209329649881/160013317281/887由上表可知，結(jié)構(gòu)層間相對位移均小于，故其層間彈性位移滿足要求。對于多層鋼筋砼房屋，頂部附加地震作用系數(shù)δn可以按照特征周期Tg及結(jié)構(gòu)的基本周期T1來確定，當(dāng)Tg=~，δn=+=+=故附加的集中水平地震作用為： ΔFn=δnFEK==則各質(zhì)點分配的地震作用為： Fi=FEK (1δn)層 次層 高(m)高 度(m)重 量 (KN)Fi=FEK (1δn)剪力 Vi432166(二)、水平地震荷載作用下的結(jié)構(gòu)變形驗算根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GBJ1189的要求，本結(jié)構(gòu)須進(jìn)行多遇地震作用下的抗震變形驗算，要對結(jié)構(gòu)的變形加以限制，使其層間彈性位移以及結(jié)構(gòu)頂點位移不超過一定的限值。Geq==因為T1＞ Tg，由于高振型影響，根據(jù)對大量結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)直接動力分析證明，計算時結(jié)構(gòu)頂部的地震剪力偏小，故須進(jìn)行調(diào)整。近震，地震影響系數(shù)αmax=，則相應(yīng)于基本自振周期的α1值為：α1＝αmax4405221613334052216133240522161331270145853注：底層=，α=；非底層=，α=④、邊框架邊柱側(cè)移剛度D值的計算層次截面 (m2) 層高 (m)線剛度αD=α4405221876034052218760240522187601270146303注：底層=，α=；非底層=，α=②、中間框架邊柱側(cè)移剛度D值的計算層次截面 (m2) 層高 (m)線剛度αD=α框架梁截的折算慣性矩計算時，對于現(xiàn)澆整體式結(jié)構(gòu)，中框架的折算系數(shù)為2。①、集中于屋蓋平面處的質(zhì)點質(zhì)量G4 雪載(50%) 63= KN屋面恒載 63=700高橫向框架梁 4()28=700高L1 4()20=552KN300高橫向框架梁 ()14=300高L2 ()10=900高縱向框架梁 ()92=女兒墻 ()(2+632)14+ (2+632)25=外墻 ()()144+ ()()142= ()()1446= 小計：內(nèi)墻 ()()1420= [()()39 130]14= 小計：鋼窗 ()46+()2=鋼門 130= 合計：G4=②、集中于三層頂蓋處的質(zhì)點質(zhì)量G3樓面活載(50%) [(4)22+363]=樓面恒載 (4)=700高橫向框架梁 700高L1 552KN300高橫向框架梁 300高L2 900高縱向框架梁 柱 56=外墻 ()()144= [()()]142= [()()]1446= 小計：內(nèi)墻 ()()1420= [()()39130]14= 小計：鋼窗 46+2=鋼門 130=樓梯 平臺梁 ()25= 平臺板恒載 ()25= 平臺板活載 ()= 梯段板恒載 25= 梯段板活載 = 12厚水泥白石子 16(+ +10)= 15厚水泥砂漿找平 20(+ +10)= 小計： 合計：③、集中于二頂蓋平面處的質(zhì)點質(zhì)量G2樓面活載(50%) 樓面恒載 700高橫向框架梁 700高L1 552KN300高橫向框架梁 300高L2 900高縱向框架梁 柱 外墻