【正文】 抗剪強度計算值 T=3 4337/(2 100 50)= 截面抗剪強度設計值 [T]= 豎楞方木抗剪強度計算基本滿足要求 ! 最大撓度計算公式 其中 q —— 混凝土側(cè)壓力的標準 值， q = =； 25 E —— 豎楞方木的彈性模量，取 ； I —— 豎楞方木截面慣性矩 I = ； 經(jīng)過計算得到 v = ( ) (100 ) = [v] 豎楞方木最大允許撓度， [v] = ； 豎楞方木的最大撓度滿足要求 ! （ 五）、 B方向柱箍的計算 本算例中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 鋼柱箍的規(guī)格 : 圓鋼管 48 ； 鋼柱箍截面抵抗矩 W = ； 鋼柱箍截面慣性矩 I = ； 5 8 0 5 8 0 7 . 2 3 k N 7 . 2 3 k N 7 . 2 3 k N 7 . 2 3 k N 7 . 2 3 k NA B B方向柱箍計算簡圖 其中 P —— 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載 (kN)； P = ( + ) = 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 6 . 5 6 6 . 5 60 . 6 6 0 . 6 67 . 8 9 7 . 8 97 . 8 9 7 . 8 90 . 6 6 0 . 6 66 . 5 6 6 . 5 6 B方向柱箍剪力圖 (kN) 26 0 . 8 5 31 . 2 5 3 B方向柱箍彎矩圖 () 0 . 0 0 00 . 4 1 8 B方向柱箍變形圖 () 最大彎矩 M = 最大支座力 N = 最大變形 v = 柱箍截面抗彎強度計算公式 其中 Mx —— 柱箍桿件的最大彎矩設計值 , Mx = ； x —— 截面塑性發(fā)展系數(shù) , 為 ； W —— 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩 , W = ； 柱箍的抗彎強度設計值 (N/mm2): [f] = B邊柱箍的抗彎強度計算值 f = ； B邊柱箍的抗彎強度驗算滿足要求 ! 經(jīng)過計算得到 v = 27 [v] 柱箍最大允許撓度， [v] = ； 柱箍的最大撓度滿足要求 ! （ 六）、 B方向?qū)菟ǖ挠嬎? 計算公式 : N [N] = fA 其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力； A —— 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取 170N/mm2； 對拉螺拴的強度要大于最大支座力 。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值 : 其中 —— 混凝土的重力密度，取 ； t —— 新澆混凝土的初凝時間，為 0時 (表示無資料 )取 200/(T+15)，取 ； T —— 混凝土的入模溫度，取 ℃； V —— 混凝土的澆筑速度，取 ； H —— 混凝土 側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； 1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； 2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 21 柱箍是柱模板的橫向支撐構(gòu)件，其受力狀態(tài)為受彎桿件，應按受彎桿件進行計算。 柱模板豎楞截面寬度 100mm，高度 50mm，間距 250mm。 本算例中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 外鋼楞的規(guī)格 : 圓鋼管 48 ； 外鋼楞截面抵抗矩 W = ； 外鋼楞截面慣性矩 I = ； 5 5 0 5 5 0 5 5 02 1 . 2 0 k N 2 1 . 2 0 k N 2 1 . 2 0 k NA B 外楞計算簡圖 f = M/W [f] 其中 f —— 外楞抗彎強度計算值 (N/mm2)； M —— 外楞的最大彎距 ()； W —— 外楞的凈截面抵抗矩； [f] —— 外楞的抗彎強度設計值 (N/mm2)。 本算例中，龍骨采用木楞，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； I = ； 18 6 0 0 6 0 0 6 0 01 9 . 2 8 k N / mA B 內(nèi)楞計算簡圖 1） .內(nèi)楞抗彎強度計算 f = M/W [f] 其中 f —— 內(nèi)楞抗彎強度計算值 (N/mm2)； M —— 內(nèi)楞的最大彎距 ()； W —— 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； [f] —— 內(nèi)楞的抗彎強度設計值 (N/mm2)。 3 0 0 3 0 0 3 0 03 5 . 1 9 k N / mA B 面板計算簡圖 f = M/W [f] 其中 f —— 面板的抗彎強度計算值 (N/mm2)； M —— 面板的最大彎距 ()； W —— 面板的凈截面抵抗矩 ,W = ； [f] —— 面板的抗彎強度設計值 (N/mm2)。 （ 三）、墻模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗算其抗彎強度和剛度。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值 : 其中 —— 混凝土的重力密度，取 ； t —— 新澆混凝土的初凝時間，為 0時 (表示無資料 )取 200/(T+15)，取 ； T —— 混凝土的入模溫度，取 ℃； V —— 混凝土的澆筑速度，取 ； 16 H —— 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； 1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； 2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 穿墻螺栓水平距離 550mm，穿墻螺栓豎向距離 600mm，直徑 14mm。 內(nèi)楞采用方木，截面 50 100mm，每道內(nèi)楞 1根方木，間距 300mm。 、木模板墻模板計算書 15 （ 一）、墻模板基本參數(shù) 墻模板的背部 支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成 ,直接支撐模板的龍骨為次龍骨 ,即內(nèi)龍骨； 用以支撐內(nèi)層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為外龍骨的支點。梁底模板及其支架為①＋②＋③＋⑤。 、模板方案計算復核荷載標準值及荷載組合： 荷載標準值：①模板重標準值 KN/m3； ② 砼自重標準 值 rc=24KN/m3（鋼筋砼取 25 KN/m3）； ③框架梁鋼筋自重標準值 KN/m3； ④施工活載標準值 KN/m2； ⑤振搗砼標準值，水平面 KN/m2，垂直面 KN/m2； ⑥砼側(cè)壓力標準值按二式取大值， F1 = rcH=24 ， F2 = 1β 2V1/2 KN/m2。 （ 4）、板模板荷載及力傳遞方式：板砼→板底模板→板底木擱柵→板底鋼管檁條→扣件→板排架立柱→墊板→地基（或樓板）。 梁模板系統(tǒng)荷載及力傳遞方式： （ 1）、梁側(cè)模：斷面高 900㎜以內(nèi)的梁，梁砼→ 梁側(cè)?！簜?cè)短立桿壓桿→斜撐→架體。 十、 模板方案計算復核 、荷載及力的的傳遞方式： 墻板荷載及力傳遞方式為：墻板砼 → 模板→內(nèi)壓條→外壓條→ 26 型 3型扣件→對拉螺栓。 ⑶模板拆除后，清除模板上的粘結(jié)物如混凝土等，現(xiàn)場要及時清理收集，推諉在固定堆放場地，待夠一車后集中運到堆放場。 ⑴在支拆模板時，必須輕拿輕放，上下、左右有人傳遞，模板的拆除和修理時，禁止使用大錘敲打模板以降低噪音?！?80186。 ⑾大模板堆放要求。拆模間歇時，將活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人；模板板吊起前，復查拆墻螺栓是否拆凈，再確定無遺漏且模板與墻體完全脫離方可吊起；雨、雪 及五級大風等天氣情況下禁止施工；基礎及地下工程模板安裝時，先檢查基坑土壁、壁邊坡的穩(wěn)定情況，發(fā)現(xiàn)有滑坡、塌方危險時，必須先采取有效加固措施后方可施工；操作人員上下基坑要設扶梯。 ⑼安裝整塊柱模板，不得將柱子鋼筋代替臨時支撐；吊裝模板時，必須在模板就位并連接牢固后方可脫鉤，并嚴格遵守吊裝機械使用安全有關規(guī)定。 ⑺滿堂紅模板支撐架超過 6m時應滿掛水平安全網(wǎng)，并用 18號鍍鋅鐵絲綁扎牢固。拆除時應至少有三人在下，三人在上，以保證緊急情況發(fā)生時能采取有必要的措施。 ⑷模板拆除時應遵循按照模板支設的逆順序進行的基本原則，并嚴格按照上述技術措施的有關要求進行。搭設時，必須設置臨時斜撐，以防整體偏移。模板堆放時碼放整齊，堆放在施工現(xiàn)場平整場地上或放在施工層上?！?80186。 ⑥搞好大模板的日常保養(yǎng)工作和維修工作。 ④支完模板后，保持模內(nèi)清潔。 ②拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角。 ⑹ 模板清理控制 ①模板拆除后及時清理并涂刷隔離劑，并在規(guī)定的區(qū)域堆放，對于破損模板，能修整的 12 進行修整，不能修整的報責任工程師處置。在模板安裝和調(diào)整好后，如果模板和樓板間尚存在縫隙，則用砂漿在 模板外側(cè)堵塞。 ②嚴格控制模板的加工質(zhì)量，尺寸偏差為每米 1mm。 ②多層板的周轉(zhuǎn)次數(shù)原則上為不超過 5 次，當模板周轉(zhuǎn) 5 次后，必須經(jīng)評審后才能判定為廢品。 ②多層的加工必須根據(jù)配模圖進行，下料前必須彈線。 ④每批進場的多層板都必須進行抽樣檢驗，可以采用簡單的試驗方法，用開水煮 6h~8h，模板無明顯變形，不開裂，覆膜無起皮、脫落現(xiàn)象搶救無效即為合格，否則為不合格，不得使用。 ②所有模板、架料進場后均嚴格按照合同和施工方案的要求逐一檢查，對于不合格品必須退貨，不得投入使用。 ②現(xiàn)場安裝過程中必須嚴格按照本方案設計的要求進行，特別是背楞、圍圈、擱柵、對拉或穿墻螺栓以及支撐等對模板的強度、剛度、穩(wěn)定性等有顯著影響的構(gòu)件的尺寸、間距等必須嚴格控制。 八、質(zhì)量保證措施 ⑴ 模板的強度、剛度、穩(wěn)定性控制措施 ①所有模板體系均必須對強度、剛度和穩(wěn)定性進行驗算。 ⑷ 大模板拆除 大模板拆除順序與模板組裝順序相反，大模板拆除后停放的位置，無論是短期停放還是較長期定放，一定要支撐牢固，采取防傾倒的措施。 多層樓板模板支柱的拆除，應根據(jù)混凝土強度增長的情況、結(jié)構(gòu)設計荷載與支模施工荷載的情況通過計算確定。 已經(jīng)活動的模板，必須一次連續(xù)拆除完方可 歇，以免落下傷人。 樓板小鋼模的拆除，應設置供拆模人員站立的平臺或架子，還必須將洞口和臨邊進行封閉后，才能開始工作，拆除時先拆除鉤頭螺栓和內(nèi)外鋼楞，然后拆下 U形卡、 L 形插銷，再用鋼釬輕輕撬動鋼模板，用木錘或帶膠皮墊的鐵錘輕擊鋼模板，把第一塊鋼 模板拆下，然后將鋼模逐塊拆除，不得采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。 ⑴基礎拆模 基坑內(nèi)拆模，要注意基坑邊坡的穩(wěn)定，特別是拆除模板支撐時，可能使邊坡土發(fā)生震動而坍方，拆除的模板應及時運到離基坑較遠的地方進行清理。 ⑺拆除的模板向下運送傳遞，要上下呼應，不能采取猛撬，以