【正文】 掘=420=80 m3/min④、礦井使用乳化炸藥，所以該項可不進行計算。Ii—掘進工作面同時通風的局部通風機臺數(shù)為1。K掘通—瓦斯涌出不均衡通風系數(shù)K掘通= q掘最大/ q掘平均=則Q掘=100=142m3∕min②、按局部通風機實際吸風量計算Q掘=Q扇Ii+607Q扇—局部通風機實際吸風量 m3∕min。取以上最大值為400 m3/min⑤、按風速進行驗算15S=15= m3/min240S=240=1560 m3/min則15S﹤Q掘﹤240S 滿足要求則已1531120機巷需風量為400 m3/min。S—局扇吸風口至掘進工作面回風流巷道斷面積為12 m2則Q掘=2201＋6012=400m3/min③、按掘進工作面同時作業(yè)人數(shù)計算Q掘=4NN掘進工作面最多人數(shù)。局扇為215kw對旋局扇，取220 m3∕min。取以上最大值為290 m3∕min⑤、按風速進行驗算：9S=9= m3∕min240S=240=1560m3∕min S—則9S＜Q掘＜240S 滿足要求則二下三車場需風量為290 m3∕min（2）已1531120機巷（煤巷頭）①、按瓦斯涌出量計算Q掘=100q掘K掘通式中Q掘—單個掘進工作面需分量 m3∕min q掘—掘進工作面回風流中瓦斯絕對涌出量 m3∕min已1531120機巷實際配風量438m3/min，%，∕min， m3∕min，∕min。則Q掘=2201+60=290 m3∕min③、按掘進工作面同時作業(yè)人數(shù)計算Q掘=4NN—掘進工作面最多人數(shù)，交接班時人數(shù)最多取20人。Ii—掘進工作面同時通風的局部通風機臺數(shù)為1。K掘通—瓦斯涌出不均衡通風系數(shù)K掘通= q掘最大/ q掘平均=則Q掘=100= m3∕min②、按局部通風機實際吸風量計算井下掘進工作面全部采用215KW對旋式局扇供風，取其吸風量為220 m3∕min左右。取以上最大值，則Q采=510 m3∕min⑤、按風速進行驗算60﹤Q采﹤604S （m3∕min）605﹤510﹤6045（m3∕min） S—工作面平均斷面積取5m2則15S﹤Q采﹤240S已1531180采面需風量510 m3∕min（3）備用工作面無備用工作面，因此Q備=0最后礦井采面需風量為Q采= Q采12160+ Q采11022=540+510=1050 m3∕min礦井三水平有4個掘進工作面，其中巖巷掘進工作面1個，煤巷掘進工作面3個。則Q采=605=510 m3∕min③、按回采工作面同時作業(yè)人數(shù)計算Q采=4NN—工作面最多人數(shù)，八點與零點班交接班時，工作面人數(shù)最多，最多達50人。S采—采煤工作面的平均斷面積m2。KCH4—采面瓦斯涌出不均衡系數(shù)KCH4=則Q采=100=143m3∕min② 按工作面溫度選擇適宜的風速計算Q采=60V采S采式中：V采—采煤工作面風速，m/s。則Q采=460=240m3∕min④ 礦井使用乳化炸藥，所以該項可不進行計算。則Q采=605=540m3∕min③按回采工作面同時作業(yè)人數(shù)計算：Q采﹥4N式中N—工作面最多人數(shù)。②按工作面溫度選擇適宜的風速進行計算：Q采=60V采S采式中：V采—采煤工作面風速，m/s（采面溫度經(jīng)常在24℃左右，根據(jù)“煤礦通風能力核定辦法”中方法二表8—5，）S采—采煤工作面的平均斷面積m2。q采—回采工作面回風巷中瓦斯的平均絕對涌出來 m3∕min。平煤四礦一個專用邊界回風斜井回風，為三水平有丁九、戊九兩個生產(chǎn)采區(qū)的供風。工程名稱支護形式掘進斷面（原斷面）(m)凈斷面(m2)設計工程量（m)工程預算（萬元）月進度（m)工期（月）更換主扇501副斜井下段擴修錨噴30090605副井底車場擴修錨噴3012301暗斜井下段擴修錨噴15060503主斜井下段擴修錨噴400200508北風井擴修錨噴480192608專用回風上山擴修錨噴87026870東總回擴修工字鋼38011490合計2410986《規(guī)程》。因此采取第二種方案。而使用第二種方案，新做總回斷面積需要在11 m2，由于采面做尾巷，?；孛娣e在8 m2就能達到要求，比較符合現(xiàn)場實際。方案二、戊九采區(qū)施工一條?；?；采區(qū)外部，對原來的戊七穿層回風下山拉底，不擴修，同時在戊七穿層回風下山的西側新做一并聯(lián)巷道，戊九新總回；工作面使用尾巷治理瓦斯的同時，增加通風量。為了更好的施工，提高項目的成效，我們提出了２個方案，現(xiàn)對這兩個方案進行比較分析。通過對阻力測試結果分析，可以看出，其中采區(qū)進風段阻力1600帕，%，采區(qū)回風段阻力1700帕，％，％，進、用、回阻力比為基本為1：1：1，對于這樣的系統(tǒng)，要解決阻力高的問題，必須采取綜合措施，方能解決問題。測定路線是從進風井經(jīng)過用風地點到回風井口的所有風流路線中沒有安設增阻設施的一條風流路線，既要能控制一個通風系統(tǒng)的全網(wǎng)絡，又能便于了解各類巷道的阻力分布狀況。νi、νi+1┄分別為i和i+1點的風速，m/s。 實施過程（1）通風阻力測定在進行通風系統(tǒng)改造前，必須對礦井通風阻力進行測定，一方面掌握礦井的阻力的分配情況，以便采取針對性的措施，另一方面，得到井下的摩擦阻力，便于進行網(wǎng)絡解算，確定方案以及確定井巷斷面尺寸。即負壓降低到3800pa，風量增加到7929 m3/min以上。（1） 主要指標負壓指標：三水平降低通風阻力1800pa，增加風量500m3/min，即由2004年3月份的負壓5000pa，風量6529 m3/min，降低到負壓3200pa，風量增加到7029 m3/min 。摩擦阻力定理：H f= 式中，Hf為井巷的摩擦阻力；α為摩擦阻力系數(shù)；L為井巷長度；U為井巷濕周；Q為井巷內(nèi)風量；S為井巷斷面。所采用的原理為流體力學中有關流體方面的定理如伯努里方程、摩擦阻力定理、主要通風機特性曲線等。②安全指標：瓦斯超限次數(shù)減少80%，通風系統(tǒng)完全符合《規(guī)程》要求?；蛘咴谡{(diào)高主扇角度的情況下降低阻力1200pa，風量增加1200 m3/min以上。а為摩擦阻力系數(shù)；L為井巷長度；U為井巷濕周；Q為井巷內(nèi)風量；S為井巷斷面。伯努里方程：p1＋ρ1gh1＋ρ1v12 = p2＋ρ2gh2＋ρ2v22式中：pp2為斷面2點的大氣壓力；ρρ2為斷面2點的空氣密度；hh2為斷面2點的標高；vv2為斷面2點的空氣流速。本次優(yōu)化采用通風安全技術中的阻力測定技術、網(wǎng)絡解算技術、主扇性能鑒定技術等。“三個同時”，是指在采區(qū)外部、內(nèi)部、采煤工作面同時進行優(yōu)化改造。 “三個測定”，是指阻力測定、網(wǎng)絡解算、主扇性能測定。本次提出的優(yōu)化方案將結合國內(nèi)現(xiàn)有的經(jīng)驗，結合自己的條件，大膽創(chuàng)新，完全能夠解決高負壓和提高系統(tǒng)安全性能問題。在三水平，由于原來的通風系統(tǒng)通風方法單一，為“一進一回”通風系統(tǒng)，采用并聯(lián)通風網(wǎng)絡解決高阻力問題技術上可行。B．研究的現(xiàn)場條件。對于通風系統(tǒng)改造，目前國家制訂了一套可以用來測定的技術標準。（2）北風井必須改造，保證風機安全可靠運行，增大供風能力才能滿足礦井的生產(chǎn)需要。C．早期的采區(qū)通風系統(tǒng)單一，為“一進一回”系統(tǒng)，也不適應高阻力礦井的要求。早期的通風系統(tǒng)也不適應高突礦井的要求。主要表現(xiàn)在下列方面：A ．礦井瓦斯等級從低瓦斯礦井轉變?yōu)楦咄咚沟V井，1997年丁九采區(qū)發(fā)生突出后，礦井升級為突出礦井。3）可以找到一條礦井通風系統(tǒng)升級改造的新路子，為其他類似礦井提供基礎資料。3 礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化的可行性論證1）可以解決礦井通風困難問題，提高通風系統(tǒng)的穩(wěn)定可靠性。因此，在對平煤四礦通風系統(tǒng)分析的基礎上,、確保礦井安全生產(chǎn)、創(chuàng)造良好健康的井下作業(yè)環(huán)境以及提高整個礦井的經(jīng)濟效益，將具有重要的意義并產(chǎn)生深遠的影響。如果不對上述通風系統(tǒng)存在的問題進行解決，礦井以風定產(chǎn)的要求就難以滿足。(8)另外 ,在測定過程中發(fā)現(xiàn)北風井風機房水柱計讀數(shù)不穩(wěn)定，分析其原因，可能是由于丁九石門與戊九石門都與戊九總回相通，且風門間沒有閉鎖，運輸過程中有時出現(xiàn)兩道風門同時開啟，造成風流短路。隨著丁九下山的開發(fā)，這種現(xiàn)象將更加嚴重。阻力大。(5)己三的兩臺BDK8NO30風機老化運轉，給以風定產(chǎn)帶來了安全隱患。(3)己三采區(qū)一300m石門巷道受壓嚴重，斷面狹小，通風阻力大，維護費用高。(1) 東翼采區(qū)四條進風路線中，有三條路線(東翼高強皮帶、暗軌、技改)均由南北兩頭同時進風，容易出現(xiàn)通風零點，使得部分分支現(xiàn)無風、微風現(xiàn)象，尤其在東翼高強皮帶和暗軌極為明顯?；仫L段阻力占總阻力的46。北風井風機擔負的通風路線IV 來說，由于進風斷面大，路線短，進風段通風阻力較小，占總阻力的17．6%。用風段路線較長，阻力較大，占總阻力的35．12%，該段阻力所占比例偏高，這主要是由于回風段線路較長，風量較大所致。進風段13152800984用風段31532626451014回風段32633116781717合計7145261110065223050100路線2路 線區(qū) 段點號劃 分長 度 （m）阻力 （pa）占阻力百分比（%）百米阻力值（pa） 路線1 進風段11061214280用風段10611615471510回風段1161196681450合計對己三風井風機所擔負的通風路線II來說，進風段巷道斷面好，阻力較小，%。根據(jù)實際測定的數(shù)據(jù)，計算出礦井三段(進風段、用風段、回風段) ，對己三風井風機擔負的通風．% 。進風區(qū)阻力占關鍵路徑總阻力的20%以下，用風區(qū)阻力的相應比例約為40﹪~50%,回風區(qū)阻力占55%以下。合理良好的礦井通風系統(tǒng)應該是既能保證井下各作業(yè)地點良好的通風效果、很強的抗災能力和礦井的安全生產(chǎn)，又能做到能量消耗最小，且管理方便。由解算結果可以看出，測算的各風路的風量和風壓值與電算結果基本一致，比較吻合?？梢钥闯觯髦鳒y路線實測阻力的相對誤差均小于5%，說明精度符合要求。主測路線III（戊九采區(qū)系統(tǒng))%。 h阻測主測路線上各段實測阻力之和，pa 將測定的上述有關的參數(shù)代入上式，分別得出主測路線I(東翼采區(qū)系統(tǒng))%。 HN 礦井自然風壓， pa hv2 風硐中傳壓管處斷面上的速壓，pa。，礦井通風阻力計算兩測點AB之間的通風阻力h阻AB為：h阻AB==△hs+△hz+△hv (21) 式中：h阻AB兩測點AB間的通風能力，pa hs兩測點AB間的靜壓差，pa△hs==PAPB+△P （2—2）式中：PA，PBAB兩測點上兩太儀器的同時讀數(shù)值，pa△P兩臺儀器的基準及變檔差植校正，pa △hz 礦井自然風壓，pa△hz = g(ZAZB) （2—3）△hv兩測點AB間的動壓差，pa△hv= (ρAvA2ρBvB2 ) （2—4） 式中：ρAρB空氣密度，㎏/m3vA vBA,B兩測點斷面上的平均風速，m/s 主測線路上礦井通風總阻力:h阻測=Σh阻 AB (2—5)本礦井為抽出式通風礦井，根據(jù)礦井通風阻力與通風機裝置壓力關系，由機房水柱計讀數(shù)推廣的礦井通風阻力為： h阻j=hs2hv2 +HN （2—6） 式中： h阻j由風機房水柱讀數(shù)對算的礦井通風阻力，pa。(3) 應選擇沿主風流方向且便于測定工作順利進行的線路作為測定路線。(1) 在所有并聯(lián)風路中應選擇風量較大且通過回采工作面的風流風路作為測定路線。通過礦井摩擦阻力的測算，可以掌握礦井通風阻力的分配狀況、通風網(wǎng)絡效率、各礦井主要通風機裝置的工礦點、運行效率以及礦井通風能耗等的情況，然后通過論證礦井通風系統(tǒng)的技術經(jīng)濟合理性，為是否有進行系統(tǒng)優(yōu)化改造的必要性提供理論依據(jù)。井巷風阻是最重要的參數(shù)之一。通風阻力測定的主要內(nèi)容和目的是通過測量各種類型井巷的通風阻力和風量，以標定它們的標準摩擦風阻值和標準摩擦阻力系數(shù)值，作為礦井通風技術管理的基本資料。己三風井系統(tǒng)己三采區(qū)54815755己161723100采面、己1623070備面、己161723060機巷、己161723060風巷