畢業(yè)設(shè)計(論文)-is125-100-250型單級單吸離心泵的設(shè)計-文庫吧資料
2025-07-04 10:02本頁面
【正文】 從計算可以看出設(shè)計的該臺泵的汽蝕性能較好，滿足要求。式中：葉片進口稍前液體的絕對平均速度； 葉片進口稍前液體的相對平均速度； 絕對速度壓降系數(shù)，通常； 相對速度壓降系數(shù)，通常。3汽蝕驗算在完成了葉輪的水利設(shè)計后，應(yīng)對葉輪進行抗汽蝕能力檢查。176。表28 三流線與進口邊交點處速度三角形數(shù)據(jù)前蓋板流線中間流線后蓋板流線 m/s m/s m/s m/s m/s176。矢量和之間的相對液流角可以通過這點的葉片安放角減去對應(yīng)的沖角得到,至此，A點處的進口速度三角形可以確定。)25⑵進口速度三角形的繪制對于扭曲葉片來說,進口速度三角形應(yīng)當(dāng)繪制三個,前流線,中間流線和后流線三條流線與進口邊交點處的速度三角形,以前流線處A點為例, A點的圓周速度 與A點圓周相切并指向葉輪旋轉(zhuǎn)一方，其大小為,為A點到軸心線的距離。具體圖形見CAD圖第一頁。出口絕對速度在圓周方向的投影可以通過歐拉方程求得,即，在單吸泵中，因此。出口柱面上,水流的絕對速度矢量并不與柱面正交,但其軸面分量則是與出口柱面正交的且在各處認(rèn)為是常數(shù)。⑴出口速度三角形的繪制在葉片出口任意處，矢量都將與圓周相切，指向葉輪旋轉(zhuǎn)一側(cè)，大小為。)cosβ軸面ⅪⅫc流線S(mm)β(176。)cosβ軸面ⅪⅫb流線S(mm)β(176。)cosβ軸面ⅪⅫa流線S(mm)β(176。⑷葉片加厚具體做法見參考文獻(xiàn)[2]P219頁，需要指出的是按照文獻(xiàn)的說法，一般小泵葉片進口流面厚度約為2mm，最大厚度為4～5mm，本設(shè)計參考文獻(xiàn)[2]P227頁表717厚度計算表中葉片進口流面厚度的變化情況，逐漸由3mm到6mm。⑶在軸面投影圖中畫軸面截線具體詳細(xì)做法參考文獻(xiàn)[2]P219頁，每隔10176。型線的形狀極為重要，不理想時應(yīng)堅決修改，必要時可以適當(dāng)改變進口安放角、葉片進口邊位置、葉片包角、葉片進口邊不布置在同一軸面上等，重新繪制。⑴沿軸面流線分點此次設(shè)計采用了作圖分點法進行作圖，Δθ取為5176。當(dāng)分成的這些小扇形足夠小時，則可以把流面上的曲面扇形看作是平面小正方形。在一流面上，其上有一條流線。之間范圍很大，葉片安放角很快就會收斂，所以可以看出我的編程僅僅是為了方便計算，計算的情況還是比較特殊，在以后的工作中看能不能進行改進。以下是編程結(jié)果顯示以及程序代碼：1 算a流線葉片進口角由以上計算可以看出，計算結(jié)果與我自行計算的結(jié)果相同，當(dāng)然由于沖角的范圍選擇很大，在下面計算b流線葉片安放角的時候我會顯示兩個結(jié)果進行比較，為什么我前面要根據(jù)文獻(xiàn)假設(shè)出3條流線的葉片安放角，然后在用VB程序編程計算。范圍以內(nèi)，∴（由軸面圖上量得，假定）由上可以看出，與假定的值相同，各值即為所求。⑶計算A流線葉片進口角假定選擇，顯然在0176。⑵葉片進口軸面液流過水?dāng)嗝婷娣e葉片進口邊有時和過水?dāng)嗝嫘纬删€重合，有時不重合。別交前蓋板A點，中間流線B點，后蓋板流線C點。但在葉輪進口直徑較小，葉片數(shù)又較多時，采取這一措施應(yīng)慎重，以防止進口部分堵塞嚴(yán)重，結(jié)果使葉片進口排擠系數(shù)過多減少，既不利于提高泵效率，也惡化了汽蝕性能。到40176。檢查同一過水?dāng)嗝嫔蟽闪鞯篱g小過水?dāng)嗝婷娣e是否相等，不相等，修改至相等或滿足下面公式：表23 分軸面流線計算表過水?dāng)嗝嫣柫鞯勒`差率1011220112301124011250112601127011280112參考文獻(xiàn)[3]P149，在葉輪軸面投影圖上繪制葉片進口邊時，應(yīng)注意：進口邊前后蓋板輪廓線夾角不要太小，A、B兩點的高度差不要太大，在使用圓柱形葉片時，這是防止前蓋板處葉片沖角過大的重要措施。劃分原則：⑴先分進出口；⑵有了始末分點，憑經(jīng)驗畫出軸面流線。流面是一張空間三維曲面，曲面上各面處水質(zhì)點的速度矢量與此三維曲面相切，水流質(zhì)點不能穿越水流，對理想流體，流面與鋼鐵薄板可以互換。 FL曲線圖 FL曲線0200040006000800010000120001400016000L021347189109`4658可以看出該曲線還是單調(diào)上升趨勢，是一條高效率的曲線，雖然在58～89中間曲線并沒有完全成一條直線，但是本人通過多次努力達(dá)到這個效果還是不容易的，初次設(shè)計，敬請諒解。其中在入口邊時，出口邊時。具體作圖方法可參考文獻(xiàn)[5]P117。故不再進行計算，取。故K=。⑹葉片出口排擠系數(shù)由經(jīng)驗公式，需要經(jīng)過計算得到。參考結(jié)果以及同類產(chǎn)品，?、爬碚摀P程⑵修正系數(shù)⑶靜矩上式是通過初定尺寸按照畫軸面投影圖計算后，中間流線的靜矩來算的。由葉輪出口速度三角形 葉輪出口軸面速度和圓周分速度均與葉輪外徑有關(guān)，現(xiàn)將表示為（）的函數(shù)，由基本方程式推出的計算公式為：⑷葉輪出口寬度⑸葉片數(shù)的計算與選擇葉片數(shù)對泵的揚程，效率，汽蝕性能都有一定的影響。因為壓水室的水力損失和葉輪出口的絕對速度的平方成正比?？梢娪绊懕脫P程的幾個參數(shù)之間互相影響。由于選用的是單級單吸葉輪，dh=0，故⑵葉輪出口直徑的初步計算葉輪外徑和葉片出口角等出口幾何參數(shù)，是影響泵揚程的最重要因素。 進一步增加，可改善大流量下的工作條件，提高泵的抗汽蝕性能。進口當(dāng)量直徑： 式中：—統(tǒng)計系數(shù)。決定葉輪水力損失的是相對速度的大小和變化，所以應(yīng)該考慮泵進口相對速度的影響，通常在葉輪流道中相對速度是擴散的，即。提高葉輪進口流速會降低泵的抗汽蝕性能和水力效率。但是，由于泵產(chǎn)品一般在設(shè)計點運行時間最多，因此總希望泵在設(shè)計點處有最高效率，于是：n——轉(zhuǎn)速，r/minQ——流量，m3/sH——揚程，m代入數(shù)據(jù)計算：⑴水力效率 ⑵容積效率⑶圓盤摩擦損失效率和機械效率考慮到軸承填料損失，?。孩瓤傂盛泡S功率⑵計算配套功率其中，⑶扭矩⑷最小軸徑參考文獻(xiàn)[5]P102,泵軸常用材料的許用切應(yīng)力，對于普通優(yōu)質(zhì)碳鋼[τ]的范圍在(343～441)105，對于合金鋼[τ]的范圍在(441～588)105，單位是牛頓/米2。最終確定的泵的吸入口和排出口直徑，應(yīng)該符合標(biāo)準(zhǔn)直徑。泵排出口徑。泵吸入口直徑由合理流速確定。這些結(jié)構(gòu)參數(shù)不僅決定了葉片的基本幾何形態(tài)，也基本決定
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