【正文】 時(shí)，其保溫結(jié)構(gòu)厚度認(rèn)為是滿意的，各部分傳熱系數(shù)允許值如下：池蓋 K ≤ kJ/（m2消化池總高度 H=h1+h2+h3+h4=2+3+9+= m2）二級消化池計(jì)算部分二級消化池的總?cè)莘eV為V=QS/=二級消化池共設(shè)1座，與2座一級消化池串聯(lián)，二級消化池的各部分尺寸與一級消化池相同。① 消化池容積計(jì)算1）一級消化池計(jì)算部分一級消化池總?cè)莘eV為 V=QS/=采用2座一級消化池，則每座池子的有效容積V0為 V0=V/2=消化池直徑D為 D=（）1/3= m，取消化池直徑為17 m。采用中溫消化，消化溫度為33—35℃。設(shè)超高h(yuǎn)1= m，則貯泥池總高度H=h1+h2+h3=++2= m 污泥消化池對來自貯泥池的污泥進(jìn)行消化，采用固定式蓋式消化池，兩級消化。h2（–）= m取池子超高h(yuǎn)1= m，中心管與反射管之間高度h3= m，緩沖層高度h4= m，則 H=++++= m 貯泥池采用矩形貯泥池貯存濃縮池的剩余污泥，貯泥量為 QS=2= m3/d設(shè)貯泥池1座，貯泥時(shí)間t=8 h，池高h(yuǎn)2=3 m，則貯泥池表面積F=QS m，則斗高h(yuǎn)5為h5=tg a[（P1–P2）/（100–P2）]則 q=（）[（–97）/（100–97）]= L/s濃縮池有效面積 F=q/v=（10–3）/（10–3）= m2⑤ 濃縮池直徑 D=[4（F+f）/π]1/2=[4（+）/]1/2= m⑥ 單池濃縮后的剩余污泥量 QS/=（QS/N）中心管面積f=QS/（N① 總泥量計(jì)算A段剩余污泥 QSA= m3/d，%；B段剩余污泥 QSB= m3/d，%。出水通過管道流回集配水井外層套筒，管道管徑350 mm， m/s，然后通過管徑為500 mm 的管道送往出水井， m/s。h2=（262/4）= m3⑤ 污泥部分所需的容積V=T（1+R）Q設(shè)X/[N（X+Xr）] h 計(jì)算二沉池污泥部分所需容積為V=（1+）1043450/[242（3450+6900）]= m3⑥ 污泥斗容積V1=π h5（r12+r1 r2+r22）/3 取污泥斗上部半徑 r1=3 m，下部半徑r2= m，污泥斗高度h5= m，則V1=（32+3+）/3= m3⑦ 污泥斗以上圓錐體部分污泥容積 V2=π h4（r12+r1R+R2）/3設(shè)池底坡度i ，則 h4=（R–r1）i=（13–3）= m V2=（32+313+132）/3= m3容積較核：V1+V2=+=﹥，設(shè)計(jì)合理。q）為A=104/（224）= m2② 池子直徑D為D=（4A/π）1/2=（4）1/2= m，取26 m③ 沉淀部分有效水深h2=qt， h，則 h2=4= m④ 沉淀部分有效容積 V/=（π B段終沉池終沉池采用普通幅流式沉淀池座數(shù)N=2， m3/m2h。⑧ 沉淀池總高度 H=h1+h2+h3+h4+h5 m， m，則H=++++= m中沉池的出水采用鋸齒堰，沉在底部的沉泥通過刮泥機(jī)刮至污泥斗，依靠靜水壓力排除。D2/4）① 單池表面積A=Q設(shè)/（N集配水井為內(nèi)外套筒結(jié)構(gòu)，由B段曝氣池過來的輸水管道直接進(jìn)入內(nèi)層套筒，進(jìn)行流量分配，通過兩根500 mm 的管道送往2個(gè)終沉池， m/s。曝氣池出水送往終沉池集配水井。曝氣池中共有42條配氣豎管，則每根豎管的供氣量為5725/42= m3/h曝氣池平面面積為4633=792 m2 m2 計(jì)算，則所需空氣擴(kuò)散器的總數(shù)為792/=1617 個(gè)每個(gè)豎管上安裝的空氣擴(kuò)散器的數(shù)目為1617/42=39 個(gè)，取40個(gè)每個(gè)空氣擴(kuò)散器的配氣量為5725/（4240）= m3/h6）空壓機(jī)的選定風(fēng)壓損失P（Pa）可按下式估算：P=H/+15 其中：H/—空氣擴(kuò)散器淹沒水深，m m 處，因此，空壓機(jī)所需壓力為P=（–）+15= k Pa供壓機(jī)供氣量最大量估計(jì)值（m3/min）為5725+3333=9058 m3/h= m3/min平均時(shí)供氣量估計(jì)量為4404+3333=7737 m3/h= m3/min根據(jù)所需壓力和空氣量，采用LG60型空壓機(jī)4臺，該型空壓機(jī)風(fēng)壓50 kPa，風(fēng)量60 m3/min。EA）則GSmax=100/（12）=5725 m3/h去除1kg BOD5的供氣量（m3 空氣/kg BOD）為△空氣=4404/= m3 空氣/kg BOD1 m3 污水的供氣量（m3 空氣/m3 污水）為△空氣=440424/104= m3 空氣/m3 污水4）B段曝氣池曝氣系統(tǒng)的空氣總用量除采用鼓風(fēng)曝氣外，系統(tǒng)還采用空氣在回流污泥井中提升污泥，空氣量按回流污泥量的8倍考慮，污泥回流比R值為100%，則提升回流污泥所需空氣量為8104/24=3333 m3/h5）空氣管路計(jì)算在每組三廊道曝氣池中每兩個(gè)相鄰廊道的隔墻處鋪設(shè)一根干管，共3根干管。–20}其中：R0—單位時(shí)間由于曝氣向清水傳遞的氧量 R—單位時(shí)間向混合液傳遞的氧量，相當(dāng)于平均需氧量 α—因混合液含污泥顆粒而降低傳遞系數(shù)的修正值（ 1），取α=β—廢水飽和溶解氧的修正值（ 1），取β= ρ—?dú)鈮盒拚禂?shù)，ρ=當(dāng)?shù)貙?shí)際大氣壓/105，取ρ= c—廢水實(shí)際溶解氧的濃度，取c= mg/L T—混合液設(shè)計(jì)溫度，T=30℃R0=102{[–]–20}= mg/h相應(yīng)的最大時(shí)需氧量為R0max=132{[––20}= mg/h3）曝氣池的平均時(shí)供氧量GS=R0100/（ρ[Pb/（10 5）+O t/42 ]最不利的溫度條件按30℃計(jì)算，則CSb（30℃）=[（10 5）/（10 5）+]= mg/L換算為在20℃條件下，脫氧清水的充氧量 R0=RNr 為O2=104+104（50–15）103/24=102 kg O2/h3）每日去除的BOD5值為BODrB=1104③ B段供氣量計(jì)算采用網(wǎng)狀模型微孔空氣擴(kuò)散器， m 處， m，計(jì)算溫度30℃。LrB +b/ m，則曝氣池總池高為H=+= m② B段曝氣池曝氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)與計(jì)算1）最大需氧量為OB=132 kg/h2）平均時(shí)需氧量為O2=a/池長L=F/B=，長寬比 L/B=﹥10 ，符合規(guī)定。 B段曝氣池① 曝氣池的計(jì)算和各部位尺寸的確定1）確定曝氣池容積B段曝氣池共設(shè)2組，每組容積為2731/2=1366 m3。曝氣池的出水通過管道送往中沉池集配水井，輸水管道內(nèi)的流量按最大時(shí)流量加上回流的污泥量進(jìn)行設(shè)計(jì)，回流比為60%，則輸水管的管徑為600 mm， m/s。風(fēng)壓損失P（Pa）可按下式估算：P=H/+15 其中：H/—空氣擴(kuò)散器淹沒水深，m m 處，因此，空壓機(jī)所需壓力為P=（2–）+15= kPa供壓機(jī)供氣量最大量估計(jì)值（m3/min）為2028+2000=4028 m3/h= m3/min平均時(shí)供氣量估計(jì)量為1561+2000=3561 m3/h= m3/min根據(jù)所需壓力和空氣量，采用LG60型空壓機(jī)3臺，該型空壓機(jī)風(fēng)壓50 kPa，風(fēng)量60 m3/min。在干管上設(shè)5對曝氣管，共10條配氣豎管。EA）則GS=100/（12）=1561 m3/h曝氣池最大供氣量GSmax= R0max100/（CSb（T）–c ] CS（20℃）/{α[β查表得 20℃和30℃時(shí)水中飽和溶解氧值分別為CS（20℃）= mg/L，CS（30℃）= mg/L1）空氣擴(kuò)散出口處的絕對壓力Pb=105+9800 H為 Pb=105+9800=105 Pa空氣離開曝氣池池面時(shí)，氧的百分比為 O t=21（1–EA）100/[79+21（1–EA）]其中：EA—空氣擴(kuò)散器的氧轉(zhuǎn)移率，此處取值12%，則O t=21（1–）100/[79+21（1–）]=%2）曝氣池混合液中平均氧飽和濃度（按最不利的溫度條件考慮）為CSb（T）=CS（T）Q每個(gè)曝氣池設(shè)計(jì)為單廊道曝氣池，廊道長取22 m。2）確定曝氣池各部位尺寸設(shè)池深h為2 m，則每組曝氣池的面積F為F=128/2=64 m2，池寬B取3 m，寬深比B/h=3/2=—2 之間，符合規(guī)定。d）則θCB=1/（）= d⑧ 回流污泥濃度濃度 Xr=Xd）]， kg BOD5/（kgd）則θCA=1/（）= dB段污泥齡 θCB=1/（aBNSB）其中：aB—B段污泥增殖系數(shù)， kg/kg BOD5NSB—B段污泥負(fù)荷[kg BOD5/（kgd）]， kg BOD5/（kgLrB 其中：a—污泥增殖系數(shù)，— kg/kg BOD5， kg/kg BOD5 Q—污水平均流量，104 m3/dWB=104=408 kg/d濕污泥量（%）QSB=WB/[（1–PB）1000]QSB=408/[（1–%）1000]= m3/d總泥量 QS=QSA+QSB=+= m3/d⑦ 污泥齡計(jì)算θCA段污泥齡 θCA=1/（aANSA）其中：aA—A段污泥增殖系數(shù)， kg/kg BOD5NSA—A段污泥負(fù)荷[kg BOD5/（kgLrA其中： a—污泥增殖系數(shù)，— kg/kg BOD5， kg/kg BOD5 Q—污水平均流量，104 m3/dWA=104+104=2628 kg/d濕污泥量（%）為 QSA=WA/[（1–PA）1000]QSA=2628/[（1–%）1000]= m3/dB段剩余污泥量干污泥量為 WB=aSr+aQ設(shè)Q設(shè)Q設(shè)LrB/（NSBXB== kg/m3則B段曝氣池容積VB=24LrA/（NSAXA=2= kg/m3則A段曝氣池容積VA=24d）；混合液污泥濃度：XB=3450 mg/L；污泥回流比 RA=。B段污泥負(fù)荷：NSB= kg BOD5/（kgMLSS曝氣沉砂池的出水通過管道直接送往A段曝氣池，輸水管道的管徑為500 mm， m/s。Dt=602=18 m3② 水流截面積設(shè)污水在池中的水平速度v m/s，則水流截面積A為A=Q設(shè)/v=， m③ 池總寬度設(shè)有效水深h= m，則沉砂池總寬度B 為B=A/h=設(shè)沉砂池共1座，則每座沉砂池的池寬b 為b=B=，寬深比 b ：h=1 ：1，符合要求。① 總有效容積設(shè)污水在沉砂池中的水力停留時(shí)間t為2 min；則沉砂池的總有效容積V為V=60W1/103 W1—柵渣量， m3柵渣/103 m3 污水；則 W=1104/103=1 m3/d，采用機(jī)械除污設(shè)備。+（–）/4tg20176。； v—過柵流速，v= m/s；則 ∑h=3（）4/31（2）= m③ 柵槽總高度柵槽總高度H=h+h2+∑h h—柵前水深，h= m；h2—柵前渠道超高，取h2= m；則柵槽總高度 H=++= m④ 柵槽總長度柵槽總長度L=l1+l2+++H1/tg a　其中：l1—進(jìn)水渠道漸寬部分長度，l1=（B–B1）/2tg a1； l2—柵槽與出水渠道漸縮部分長度，l2=l1/2； H1—柵前槽高，H1=h+h2=+= m； a1—進(jìn)水渠展開角，取a1=20176。vn=1/（1）=26 個(gè)設(shè)柵條寬度S= m，則柵槽寬度B為B=S（n–1）+bbh1）=（1）= m取柵前水深h= m，過柵流速v= m/s，柵條間隙寬度b= m，格柵傾角a=90176。① 柵槽寬度設(shè)明渠數(shù)N1=1，明渠有效水深h1= m，水流速度v1= m/s，則明渠寬度B1為B1