【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 NSB—B段污泥負(fù)荷[kg BOD5/（kgMLSSd）]， kg BOD5/（kgMLSSd）則θCB=1/（）= d⑧ 回流污泥濃度濃度 Xr=X（1+R）/R其中：X—混合液污泥濃度 R—污泥回流比A段回流污泥濃度 XrA=2000（1+）/=5333 mg/LB段回流污泥濃度 XrB=3450（1+）/=6900 mg/L A段曝氣池① 曝氣池的計(jì)算和各部位尺寸的確定1）確定曝氣池容積A段曝氣池共設(shè)2個(gè)，每個(gè)曝氣池容積為255/2=128 m3。2）確定曝氣池各部位尺寸設(shè)池深h為2 m，則每組曝氣池的面積F為F=128/2=64 m2，池寬B取3 m，寬深比B/h=3/2=—2 之間，符合規(guī)定。池長(zhǎng)L=F/B=64/3= m，長(zhǎng)寬比 L/B=﹥10 ，符合規(guī)定。每個(gè)曝氣池設(shè)計(jì)為單廊道曝氣池，廊道長(zhǎng)取22 m。 m，則曝氣池池高為 H=2+= m ② Ａ段曝氣池曝氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)與計(jì)算1）最大需氧量為OA= kg/h2）平均時(shí)需氧量為O2=a/QLrA=104= kg/h 3）每日去除的BOD5值為BODrA=1104③ A段供氣量計(jì)算采用網(wǎng)狀模型微孔空氣擴(kuò)散器， m 處， m，計(jì)算溫度30℃。查表得 20℃和30℃時(shí)水中飽和溶解氧值分別為CS（20℃）= mg/L，CS（30℃）= mg/L1）空氣擴(kuò)散出口處的絕對(duì)壓力Pb=105+9800 H為 Pb=105+9800=105 Pa空氣離開曝氣池池面時(shí)，氧的百分比為 O t=21（1–EA）100/[79+21（1–EA）]其中：EA—空氣擴(kuò)散器的氧轉(zhuǎn)移率，此處取值12%，則O t=21（1–）100/[79+21（1–）]=%2）曝氣池混合液中平均氧飽和濃度（按最不利的溫度條件考慮）為CSb（T）=CS（T）[Pb/（10 5）+O t/42 ]最不利的溫度條件按30℃計(jì)算，則CSb（30℃）=[（10 5）/（10 5）+]= mg/L換算為在20℃條件下，脫氧清水的充氧量 R0=RCS（20℃）/{α[βρCSb（T）–c ] –20}其中：R0—單位時(shí)間由于曝氣向清水傳遞的氧量R—單位時(shí)間向混合液傳遞的氧量，相當(dāng)于平均需氧量α—因混合液含污泥顆粒而降低傳遞系數(shù)的修正值（ 1），取α=β—廢水飽和溶解氧的修正值（ 1），取β=ρ—?dú)鈮盒拚禂?shù)，ρ=當(dāng)?shù)貙?shí)際大氣壓/105，取ρ=c—廢水實(shí)際溶解氧的濃度，取c= mg/LT—混合液設(shè)計(jì)溫度，T=30℃R0={[–]–20}= mg/h相應(yīng)的最大時(shí)需氧量為R0max={[–]–20}= mg/h3）曝氣池的平均時(shí)供氧量GS=R0100/（EA）則GS=100/（12）=1561 m3/h曝氣池最大供氣量GSmax= R0max100/（EA）則GSmax=100/（12）=2028 m3/h去除1kg BOD5的供氣量（m3 空氣/kg BOD）為△空氣=1561/55= m3 空氣/kg BOD1 m3 污水的供氣量（m3 空氣/m3 污水）為△空氣=156124/104= m3 空氣/m3 污水4）A段曝氣池曝氣系統(tǒng)的空氣總用量除采用鼓風(fēng)曝氣外，系統(tǒng)還采用空氣在回流污泥井中提升污泥，空氣量按回流污泥量的8倍考慮，污泥回流比R值為60%，則提升回流污泥所需空氣量為8104/24=2000 m3/h5）空氣管路計(jì)算在兩個(gè)曝氣池相鄰的隔墻上鋪設(shè)1根空氣干管。在干管上設(shè)5對(duì)曝氣管，共10條配氣豎管。則兩個(gè)曝氣池中共有10條配氣豎管，每根豎管的供氣量為2028/10= m3/h曝氣池平面面積為2322=132 m2 m2 計(jì)算，則所需空氣擴(kuò)散器的總數(shù)為132/=270 個(gè)每個(gè)豎管上安裝的空氣擴(kuò)散器的數(shù)目為270/10=27 個(gè) 每個(gè)空氣擴(kuò)散器的配氣量為2028/（1027）= m3/h6）空壓機(jī)的選定一般希望管道及擴(kuò)散設(shè)備的總壓力損失不大于15 kPa，其中管道損失控制在5 kPa內(nèi)，其余為擴(kuò)散設(shè)備的壓力損失。風(fēng)壓損失P（Pa）可按下式估算：P=H/+15 其中：H/—空氣擴(kuò)散器淹沒水深，m m 處，因此，空壓機(jī)所需壓力為P=（2–）+15= kPa供壓機(jī)供氣量最大量估計(jì)值（m3/min）為2028+2000=4028 m3/h= m3/min平均時(shí)供氣量估計(jì)量為1561+2000=3561 m3/h= m3/min根據(jù)所需壓力和空氣量，采用LG60型空壓機(jī)3臺(tái)，該型空壓機(jī)風(fēng)壓50 kPa，風(fēng)量60 m3/min。正常條件下，1臺(tái)工作，2臺(tái)備用；高負(fù)荷時(shí)，2臺(tái)工作，1臺(tái)備用。曝氣池的出水通過管道送往中沉池集配水井，輸水管道內(nèi)的流量按最大時(shí)流量加上回流的污泥量進(jìn)行設(shè)計(jì)，回流比為60%，則輸水管的管徑為600 mm， m/s。集配水井為內(nèi)外套筒結(jié)構(gòu)，由A段曝氣池過來(lái)的輸水管道直接進(jìn)入內(nèi)層套筒，進(jìn)行流量分配，通過兩根450 mm 的管道送往2個(gè)中沉池。 B段曝氣池① 曝氣池的計(jì)算和各部位尺寸的確定1）確定曝氣池容積B段曝氣池共設(shè)2組，每組容積為2731/2=1366 m3。2）確定曝氣池各部位尺寸 m，則每組曝氣池的面積F為F=1366/= m2池寬B取4 m，寬深比B/h=4/=—2 之間，符合規(guī)定。池長(zhǎng)L=F/B=，長(zhǎng)寬比 L/B=﹥10 ，符合規(guī)定。每組曝氣池設(shè)計(jì)為3廊道曝氣池，每個(gè)廊道長(zhǎng)L1為L(zhǎng)1=，取為33 m。 m，則曝氣池總池高為H=+= m② B段曝氣池曝氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)與計(jì)算1）最大需氧量為OB=132 kg/h2）平均時(shí)需氧量為O2=a/QLrB +b/QNr 為O2=104+104（50–15）103/24=102 kg O2/h3）每日去除的BOD5值為BODrB=1104③ B段供氣量計(jì)算采用網(wǎng)狀模型微孔空氣擴(kuò)散器， m 處， m，計(jì)算溫度30℃。查表得 20℃和30℃時(shí)水中飽和溶解氧值分別為CS（20℃）= mg/L，CS（30℃）= mg/L1）空氣擴(kuò)散出口處的絕對(duì)壓力Pb=105+9800 H為Pb=105+9800=105 Pa空氣離開曝氣池池面時(shí)，氧的百分比為 O t=21（1–EA）100/[79+21（1–EA）]其中：EA—空氣擴(kuò)散器的氧轉(zhuǎn)移率，此處取值12%，則O t=21（1–）100/[79+21（1–）]=%2）曝氣池混合液中平均氧飽和濃度（按最不利的溫度條件考慮）為CSb（T）=CS（T）[Pb/（10 5）+O t/42 ]最不利的溫度條件按30℃計(jì)算，則CSb（30℃）=[（10 5）/（10 5）+]= mg/L換算為在20℃條件下，脫氧清水的充氧量 R0=RCS（20℃）/{α[βρCSb（T）–c ] –20}其中：R0—單位時(shí)間由于曝氣向清水傳遞的氧量 R—單位時(shí)間向混合液傳遞的氧量，相當(dāng)于平均需氧量 α—因混合液含污泥顆粒而降低傳遞系數(shù)的修正值（ 1），取α=β—廢水飽和溶解氧的修正值（ 1），取β= ρ—?dú)鈮盒拚禂?shù)，ρ=當(dāng)?shù)貙?shí)際大氣壓/105，取ρ= c—廢水實(shí)際溶解氧的濃度，取c= mg/L T—混合液設(shè)計(jì)溫度，T=30℃R0=102{[–]–20}= mg/h相應(yīng)的最大時(shí)需氧量為R0max=132{[––20}= mg/h3）曝氣池的平均時(shí)供氧量GS=R0100/（EA）則GS=100/（12）=4404 m3/h曝氣池最大供氣量GSmax= R0max100/（EA）則GSmax=100/（12）=5725 m3/h去除1kg BOD5的供氣量（m3 空氣/kg BOD）為△空氣=4404/= m3 空氣/kg BOD1 m3 污水的供氣量（m3 空氣/m3 污水）為△空氣=440424/104= m3 空氣/m3 污水4）B段曝氣池曝氣系統(tǒng)的空氣總用量除采用鼓風(fēng)曝氣外，系統(tǒng)還采用空氣在回流污泥井中提升污泥，空氣量按回流污泥量的8倍考慮，污泥回流比R值為100%，則提升回流污泥所需空氣量為8104/24=3333 m3/h5）空氣管路計(jì)算在每組三廊道曝氣池中每?jī)蓚€(gè)相鄰廊道的隔墻處鋪設(shè)一根干管，共3根干管。每根干管上設(shè)7對(duì)曝氣管，共14條配氣豎管。曝氣池中共有42條配氣豎管，則每根豎管的供氣量為5725/42= m3/h曝氣池平面面積為4633=792 m2 m2 計(jì)算，則所需空氣擴(kuò)散器的總數(shù)為792/=1617 個(gè)每個(gè)豎管上安裝的空氣擴(kuò)散器的數(shù)目為1617/42=39 個(gè)，取40個(gè)每個(gè)空氣擴(kuò)散器的配氣量為5725/（4240）= m3/h6）空壓機(jī)的選定風(fēng)壓損失P（Pa）可按下式估算：P=H/+15 其中：H/—空氣擴(kuò)散器淹沒水深，m m 處，因此，空壓機(jī)所需壓力為P=（–）+15= k Pa供壓機(jī)供氣量最大量估計(jì)值（m3/min）為5725+3333=9058 m3/h= m3/min平均時(shí)供氣量估計(jì)量為4404+3333=7737 m3/h= m3/min根據(jù)所需壓力和空氣量，采用LG60型空壓機(jī)4臺(tái)，該型空壓機(jī)風(fēng)壓50 kPa，風(fēng)量60 m3/min。運(yùn)行時(shí)3臺(tái)工作，1臺(tái)備用。曝氣池出水送往終沉池集配水井。曝氣池的出水通過管道送往終沉池集配水井，輸水管道內(nèi)的流量按最大時(shí)流量加上回流的污泥量進(jìn)行設(shè)計(jì)，回流比為100%，則輸水管的管徑為700 mm， m/s。集配水井為內(nèi)外套筒結(jié)構(gòu)，由B段曝氣池過來(lái)的輸水管道直接進(jìn)入內(nèi)層套筒，進(jìn)行流量分配，通過兩根500 mm 的管道送往2個(gè)終沉池， m/s。 A段中沉池中沉池采用普通幅流式沉淀池座數(shù)N=2， m3/m2h。① 單池表面積A=Q設(shè)/（Nq）為A=104/（224）= m2② 池子直徑D為D=（4A/π）1/2=（4）1/2= m，取18 m③ 沉淀部分有效水深h2=qt， h，則 h2== m④ 沉淀部分有效容積 V/=（πD2/4）h2=（182/4）= m3⑤ 污泥部分所需的容積V=T（1+R）Q設(shè)X/[N（X+Xr）]其中：T—沉淀時(shí)間，— h h 計(jì)算中沉池污泥部分所需容積為V=（1+）1042000/[242（2000+5333）]= m3⑥ 污泥斗容積V1=π h5（r12+r1 r2 +r22）/3 取污泥斗上部半徑 r1=2 m，下部半徑r2=1 m，污泥斗高度h5= m，則 V1=（22+21+12）/3= m3⑦ 污泥斗以上圓錐體部分污泥容積 V2=π h4（r12+r1R+R2）/3設(shè)池底坡度i ，則 h4=（R–r1）i=（9–2）= m V2=（22+29+92）/3= m3容積較核：V1+V2=+=﹥，設(shè)計(jì)合理。⑧ 沉淀池總高度 H=h1+h2+h3+h4+h5 m， m，則H=++++= m中沉池的出水采用鋸齒堰，沉在底部的沉泥通過刮泥機(jī)刮至污泥斗，依靠靜水壓力排除。出水通過管道流回集配水井外層套筒，管道管徑350 mm， m/s，然后通過管徑為500 mm 的管道送往B段曝氣池， m/s。 B段終沉池終沉池采用普通幅流式沉淀池座數(shù)N=2， m3/m2h。① 單池表面積A=Q設(shè)/（Nq）為A=104/（224）= m2② 池子直徑D為D=（4A/π）1/2=（4）1/2= m，取26 m③ 沉淀部分有效水深h2=qt， h，則 h2=4= m④ 沉淀部分有效容積 V/=（πD2/4）h2=（262/4）= m3⑤ 污泥部分所需的容積V=T（1+R）Q設(shè)X/[N（X+