【正文】 esults show that the microstructure of as2cast Ti21523 alloy changes from the features of simplified and larger size of beta grains to finer grain size with increasing solidification cooling rate. After solution treatment and different ageing treatment, alpha phase precipitates in grains interior as well as in grain boundaries. Due to the modification of the precipitate phase, the tensile strength and elongation of the alloy are improved simultaneously. A good bination of the values of of and 4. 5 % of was obtained , which will be satisfied the use of this kind of alloy in critical areas.Key words：cast Ti21523 alloy。（4）總體來說，中等厚度部分的合金的伸長率和延展率均比較厚部分的高，,%時獲得的。同時，相的碎片數(shù)量也隨之增加，二期處理后相變得更加粗糙。同時，合金的延展率升高。4 結論（1）凝固后的合金的微觀結構是由各方等大的β晶粒和在晶體邊界和內部的一些氣泡和熱力孔所組成。當考慮到拉伸屈服作用力的時候，我們便可以推斷出多晶材料時：=1/2 σ晶粒邊界應力和內部應力的混合作用關系式可以表示為：σ s= σ i+ kL b 1/2+ Gb/ π( D l) ln l/ r0(3)增加晶粒的尺寸將會導致屈服強度的下降，但同樣可以導致在晶粒內部的析出物的密度變大，從而使析出物之間的距離減小，比較較小尺寸的晶粒而言，較大尺寸的晶粒在晶粒內部的析出物在對伸長率的影響與作用上占有優(yōu)勢。晶粒內部應力可以由Ashby的Orowan公式來描述。這個不期望的后果可以由晶粒從邊界向晶粒內部逐漸混合，從而導致了內部應力起作用而獲得解釋σ s= σ i+ kL d 1/2 (1)其中σ i是斷層混亂運動中磨擦力的反作用力。圖6顯示出了熱處理之后合金中等厚度和較厚部分的機械性能，試樣在800攝氏度下完全處理20分鐘之后在不同的溫度下加熱8小時。雖然破碎是內部的微粒，但是相對較小的微粒尺寸也許是高延展性的最好解釋，合金二期加熱后，強度增加而延展性下降，下降到了386兆帕。圖5顯示出了在450℃和650℃下加熱8小時后的合金破碎形態(tài)。隨著加熱時間的不斷增加，合金的伸長率和屈服強度稍有增加而延伸率卻下降了。對比于強度而言，合金延展率的變化有不同的傾向，%（450℃）%（650℃）。在進行機械性能測試的過程中，α相最終導致了合金的低強度和高的延展性。導致合金機械性能變化的主要原因是晶粒的大小，數(shù)量以及基體上的α相。 圖4（a）中表示了在不同的加熱溫度下加熱8小時后合金機械性能的變化。圖3（）中展示出了TEM機假想的雙期處理后的合金的對比。隨著加熱時間的增加，α相變得越來越粗糙。在晶粒的邊界上大量的析出α相將導致合金的脆性。圖2（c）中顯示出α相析出于晶粒的邊界上，α相與晶粒邊界所成的角度估計30176。隨著溫度的逐漸升高，針狀的α相變得粗糙。經(jīng)過不同時期和不同方法的處理之后，針狀的α相出現(xiàn)在了晶粒的內部以及邊界上，良好的拉伸和延伸率的結合是可以通過恰當?shù)責崽幚韥磉_到的。比較較薄的部分而言，中等厚度及較厚區(qū)域在延展性方面并沒有太大的不同之處。隨著冷卻凝固率的增加，合金承受的拉力也隨之增加，與此同時，合金的延伸率也逐漸升高。越靠近模型的內表面晶粒的尺寸越小，越小的鑄造尺寸結果也是如此。帶有黑色的第二幅圖被認為是一個不平衡的冷卻凝固結構。它的機械特性是在Instron 1186電子拉伸機上進行測試的。合金的顯微結構被放在高倍顯微鏡下和TEM機上進行研究。熱處理的試樣在800℃下被加熱20分鐘，然后水冷。為了研究合金不同的冷卻凝固率對于其機械性能和微觀結構的影響，熔化的合金離心后被澆注到一個長235mm，寬100mm，厚度分別為50mm、25mm、10mm的一系列金屬模具內。裝料的總重量是18千克。2 實驗實驗的原料來自海棉狀的鈦,礬和鋁的合金，高純凈的鋁塊，鉻粉和錫塊。他們指出：在熱處理之后，在阿爾法晶相的內部和邊界上均出現(xiàn)了矩陣式的沉淀物，阿爾法相的出現(xiàn)與分布戲劇性地改善了合金的機械性能。由于熱處理對Ti21523合金的力有影響，因此Ti21523合金還是可以改善其伸長率并提高它的機械性能的。為了降低其合成成本并達到其易于重新塑造的彈性，精密鑄造技術被引入到了這個領域中。從以上的論述中我們可以知道，Ti21523合金在室溫有較好的可使用性，同時也適用于寒冷的工作環(huán)境之下。為了滿足以上兩種情況，一種被叫做貝它鈦的重要鈦合金逐漸得到發(fā)展和優(yōu)化。關鍵字 澆鑄Ti21523合金；冷卻凝固率；機械性能1 介紹鈦合金以其優(yōu)良的機械性能，在飛機、航空航天和其它領域中，受到了人們的關注和認可，尤其是在較高特殊作用力的環(huán)境之下。由于沉淀物晶相的改變，合金承受拉力的性能和伸長率同時被改良。結果表明：通過增加冷卻凝固率，可以使Ti21523合金的顯微結構從單一化特征及大尺寸的粒狀結構變成了具有優(yōu)良性能的小尺寸粒狀結構。5 結束語 以上綜述了有關膠帶跑偏的機理、產生的原因、防止跑偏的措施以及使用者如何調整膠帶跑偏，在以后的生產實踐中如能對這一問題引起足夠的重視，并能認真地在日常的維護中做好膠帶跑偏工作，則對提高帶式輸送機的設備完好率和使用壽命都會產生明顯的影響。調整托輥應在一側，切勿兩側同時調，調整換向滾筒和托輥時的一般原則如圖3所示。 調整膠帶跑偏的工作應在空載運轉時進行，一般從輸送機頭部卸載滾筒開始，沿著膠帶運行方向先調整回程段，后調整承載段，切忌多人同時動手，每調整一次以后都要讓膠帶運行幾圈后才能決定是否需要再調整。膠帶跑偏的規(guī)律是：當滾筒旋轉軸線與膠帶運行方向垂直時，膠帶向緊邊跑，即膠帶向滾筒直徑增大的方向跑；當滾筒或托輥旋轉軸線與膠帶運行方向不垂直時，膠帶向滾筒或托輥先接觸的那邊跑。改進后行走輪與道軌配合為4個點接觸，這樣就不但保證了拉緊小車具備了一定左右、偏轉運動方向上的自由度，而且減小了拉緊裝置在糾偏時的摩擦阻力，增加了其靈活性。 另外改進前，拉緊裝置行走輪外緣面為圓柱型，與道軌配合為4條線接觸，其內部滾動軸承選用為調心球軸承，這就決定了拉緊裝置的導向性和運行穩(wěn)定性較差。假如尾部膠帶向左側跑偏，膠帶中心線就會偏移拉緊滾筒長度上的中心線，拉緊小車因受膠帶相對偏斜力的反作用，而相應產生順時針角偏斜趨勢，而由A，B段鋼絲繩及小車架構成的等腰三角形就會遭到破壞，A段鋼絲繩(因增長的趨勢)成為緊邊，B段鋼絲繩(因縮短的趨勢)成為松邊，重錘力G在A段繩上分力大于B段，即G1G2，即產生一對令拉緊小車逆時針偏轉的力偶。所以采取的第一個措施就是：改變目前拉緊裝置鋼絲繩曳拉方式和拉緊小車的受力情況，使其達到自動糾編的作用。 (6) 對于清掃裝置不能發(fā)揮充分的作用，要求維修人員要對清掃器進行定期的維護，保證清掃器與膠帶始終保持良好的接觸，使膠帶表面的物料能夠及時清理；在膠帶回程要每隔30m安裝一套清掃器，保證回程非工作面的清潔；另外，還在頭尾部的增面滾筒處安裝清掃器，可以隨時清理增面滾筒上的粘煤，使膠帶不受到側向水平分力，避免膠帶發(fā)生跑偏。 由于輸送帶的軸向糾偏力是兩側力的差值，數(shù)值較小。 同理可知Fa2。受力分析如下圖： 受力分析圖 附加阻力F1為： 式中 ——摩擦系數(shù)； N1——輸送帶對托輥的正壓力； ——輸送帶單位質量； ——物料單位質量； B——帶寬； b1——前傾托輥與輸送帶接觸長度。當輸送帶因某種原因偏向一側超過100m時，該側的跑偏監(jiān)控器發(fā)出報警信號，同時驅動調整部分縱向移動，從而改變托輥與輸送帶的交角，對輸送帶產生橫向推力將輸送帶調整到允許的范圍內運動。 在輸送機的任意部位安裝一對跑偏監(jiān)視器和一套調整部分，調整部分由縱梁支座、固定縱梁、移動縱梁、托輥組、驅動機構和電動機組成。即側托輥向輸送帶運行方向前傾防跑偏法。 (4) 在管道卸料點處增加一緩沖調整板，該裝置不但可以對卸料點進行調整，還可以有效地將輸送的物料均勻堆卸在膠帶上，防止物料下落時對膠帶產生不均勻的側向力而導致膠帶跑偏。 (3) 對于膠帶接口不正的問題，除了加強人員的技術培訓外，改善膠帶的粘接工藝，由過去的冷粘方式改為采用熱硫化膠階梯斜角形接頭方式。 ?托輥橫向中心與帶式輸送機縱向中心線的不重合度不應超過3mm；托輥架的軸線應與輸送機中心線垂直，有凹凸弧的膠帶應根據(jù)設計要求緩慢變向。 ?中間架間距的偏差不應超過177。 ?中間架在鉛垂面內的不直度應小于1%。 ?頭尾機架(包括拉緊架)安裝軸承座的2個平面應在同一平面內，其偏差不應大于1mm。 (2) 提高安裝質量，把膠帶跑偏控制在一定的范圍。3 防止膠帶跑偏的主要措施 根據(jù)以上列舉的影響膠帶跑偏的眾多因素，可以采取適當?shù)拇胧┘右苑乐埂? (4) 托輥轉動不靈活，托輥太稀或連續(xù)缺托輥，使膠帶兩側受力不等。如：輸送機頭、尾部滾筒、托輥的軸線不平行；所有滾筒和托輥的軸線與輸送機機架的中心線不垂直；各落料點不在膠帶中心，使膠帶承載面上受力不均。如：邊緣成波紋狀，帶厚不均勻，或有小缺口等弊病。 2 帶式輸送機膠帶跑偏的原因 造成膠帶跑偏的原因很多，但其根本原因就是使膠帶的受力沿帶寬方向分布不均造成的，根據(jù)生產現(xiàn)場的實際情況，找出膠帶跑偏的主要原因有以下幾個方面。因此，在其他參數(shù)一定的情況下，輸送膠帶是否跑偏，主要由輸送機的牽引力或初拉力在帶寬上的分布狀況決定。通常帶式輸送機膠帶的寬度較寬，這是由帶式輸送機的工作所決定的。式中： F0——輸送帶的初拉力； F1——輸送帶的緊邊拉力； F2——輸送帶的松邊拉力； f——輸送帶與帶輪之間的摩擦系數(shù)； a——帶在帶輪上的包角； Fe0——帶所能傳遞的最大有效拉力。由上兩式可得 F1=F0+Fe/2， F2=F0Fe/2。則傳送帶工作時的有效拉力Fe為 Fe=F1F2。 傳送帶不工作時，由于傳送帶張緊在兩滾筒上，故傳送帶兩邊的拉力應相等，都等于初拉力F0。在實際工作中，根據(jù)不同的工作條件，可以選用不同質地的傳送帶，常用的傳送帶類型有：鋼絲芯帶、強力尼龍芯帶、橡膠帆布帶等。 在帶式輸送機中，由于輸送機膠帶既是牽引構件，靠它來傳遞運動和動力，又是承載件，用來支承物料載荷。當膠帶跑偏嚴重時膠帶將脫離托輥掉下來，或者發(fā)生膠帶劃破等嚴重事故，使帶式輸送機不能正常工作。膠帶跑偏可能造成物料撒落和浪費，使膠帶的邊緣與機架相互磨損，使膠帶過早損壞，從而大大降低膠帶的使用壽命。但帶式輸送機在工作過程中會出現(xiàn)不同情況的問題，其中以膠帶在運行中跑偏最為常見。在此特別感謝感謝于老師、劉老師及機械學院的所有領導和老師對我的指導和幫助。這次畢業(yè)設計是在于信偉老師、劉訊濤老師以及機械學院其他老師的精心指導下順利完成的。這次畢業(yè)設計是我從學生走向工作崗位的一個重要過渡階段，我深深的感謝這次畢業(yè)設計。幾個月的畢業(yè)設計，讓我在液壓的學習上走向了一個更深入的層次，從各種液壓閥的利用上，到管路的設計上，有了更深刻的認識。 結論通過這次畢業(yè)設計，讓我對以往學習過的液壓知識有了更深刻的理解。 。 ，提升高度為311m，運輸量為200t/h,，裝了這套液壓裝置后，省去了洞室和降低了一級帶強，節(jié)約資金如下表所示。再加上市場對它的需求也日益增加，它的應用前景、效益將更為樂觀。這個價位基本上適應了當前市場。膠帶機價格=①材料+②人工費+③設計費+④材料處理費+⑤項目運作投入。從外觀上看，作為一種產品，帶式輸送機又被眾多的行業(yè)和人認為技術含量較低，因而，無論是該產品的制造商還是業(yè)主們都把它的價格作為市場競爭的最重籌碼。 第6章 經(jīng)濟分析帶式輸送機在國民經(jīng)濟的眾多的機械產品中是一種壽命周期較長的產品，并在諸多行業(yè)發(fā)揮重要的作用。油泵效率=。其參數(shù)為每轉排量q=，驅動功率Ｐ＝，額定工作壓力P=16MPa。廣泛用于裝卸機、鏟運機、推土機等機械液壓系統(tǒng)的液壓能源。20壓力油的運動粘度～23)106m2/s,取=20106m2/s，103kg/m3則20號液壓油的動力粘度為： 液壓泵的選擇及計算 GBG1016型單級齒輪泵屬于中高壓齒輪泵。所以，液壓油液對密封材料應有良好的相容性。 （8）對密封等材料的相容性。銹蝕顆粒在系統(tǒng)中循環(huán)，還會使磨損加速和系統(tǒng)發(fā)生故障。長期與液壓油液接觸的金屬件，在溶解于液壓油液中水分和空氣的作用下會產生銹蝕，而使精度和表面質