【正文】 4321注：當(dāng)x1l或x10時，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，應(yīng)取x1=L或x1＝0時，用M=RAx－－MGAMEA計算MGE。m）MEB（KNm）MGB（KN剪力值應(yīng)取V′左、V′右，具體見表31表313。表中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值（圖113括號中數(shù)值），剪力取調(diào)幅前后的較大值，如圖15所示，圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值。MEA及x1的具體數(shù)值見表314，表中RA、x1 、MGE均有兩組數(shù)值。圖中 MGA、MGB——重力荷載作用下梁端的彎矩；MGA、MEB——水平地震作用下梁端彎矩；RA、RB——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。跨中M若小于 ql2，應(yīng)取M＝ ql2。 內(nèi)力組合(1) 框架梁內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間Mvmax可近似取跨中的M代表。由圖312，查得梁上均布荷載為：第七層： q＝ KN/m集中荷載： KN柱自重： 第八層： q＝ KN/m由圖314，查得：七層梁端彎矩： ML= 95 調(diào)幅后 ML=76 Mr = 調(diào)幅后 Mr =八層梁端彎矩： ML= 調(diào)幅后 ML= Mr = KN﹒m 調(diào)幅后 Mr =八層梁端剪力 VqD＝VqJ＝ql＝＝ KN調(diào)幅前： VmD＝VmJ== KNVD＝VqD－VmD＝－＝ KNVJ＝VqJ＋VmJ＝＋＝調(diào)幅后： VmD＝VmJ=＝－ VD＝VqD－VmD＝－＝ KN VJ＝VqJ＋VmJ＝＋=同理第七層梁端剪力：調(diào)幅前： VD＝＋＝ KN VJ＝－＝ KN調(diào)幅后： VD＝+ ＝ KN VJ＝－＝第八層A柱柱頂及柱底軸力：N頂＝V＋P＝＋0＝ KNN底＝V＋P＝＋＝第七層A柱柱頂及柱底軸力N頂＝＋＝N底＝＋ = KN其它梁端剪力及柱軸力計算見表312 表312恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力層 數(shù)AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBVmB＝VmC VmA＝－VmBVAVBVB＝VCN頂N底N頂N底8（）0()()7()0（）（）6()0（）（）5()0（）（）4()0（）（）3()0（）（）2()0（）（）1()0（）（）18601895注：括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力分布，調(diào)幅后，恒載及活載彎矩圖見恒載作用下框架彎矩圖及活載用框架彎矩圖括號內(nèi)數(shù)值。彎矩分配：為簡化計算，假定某節(jié)點的不平衡彎矩只對與該節(jié)點相交的各桿件的遠(yuǎn)端有影響，而對其他構(gòu)件的影響忽略不計算，先對各節(jié)點不平衡彎矩進行第一次分配，并向遠(yuǎn)端傳遞，再將因遠(yuǎn)端彎矩產(chǎn)生的新的不平衡彎矩進行第二次分配。圖313 半框架梁柱剛度示意 單位：KN/m例：A柱頂層節(jié)點： 下柱＝==梁＝==其他節(jié)點的分配系數(shù)圖見圖3－14及圖3－15。固端彎矩計算將框架梁視為兩端固定梁計算固端彎矩計算結(jié)果見表3－11表3－11 固端彎矩計算AB跨BC跨簡圖固端彎矩M0＝MJ（KN/m）簡圖固端彎矩MJ=MK（KN/m）＝＝＝＝＝＝＝＝分配系數(shù)計算 考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如下圖313所示。在豎向荷載作用下，梁端可以考慮塑性重分布，樓面豎向荷載分別按恒荷載及全部活荷載計算。圖38:梁端彎矩 單位：KN/m 圖39 地震作用下框架梁柱彎矩圖 單位：KN/m圖310 地震作用下框架剪力軸力分布 單位：KN 豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析仍取中框計算（1） 荷載計算第八層梁的均布線荷載AB跨屋面均布恒載傳給梁 ＝ KN/m橫梁自重（包括抹灰） 25＝恒載總計 KN/mBC跨屋面均布恒載傳給梁 ＝ KN/m 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m 恒載總計 KN/m第八層活載： ＝ KN/m第二、三、四、五、六、七層梁的均布線荷載 AB跨： 樓面均布荷載傳給梁 ＝ KN/m 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ 內(nèi)橫墻自重（包括粉刷） 19（－）＝恒載總計 KN/m BC跨： 樓面均布荷載傳給梁 ＝ 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m恒載總計 第二、三、四、五、六、七層活荷載： 2＝ KN/m第二、三、四、五、六、七層集中荷載： 縱梁自重（包括抹灰） 25＝ KN縱墻自重（包括抹灰） 19（－）＝ KN 柱自重（包括抹灰） 25＝ KN總計： KN第一層梁的均布線荷載： AB跨恒載： KN/m BC跨恒載： KN/m 活載： KN/m第一層 集中荷載：縱梁自重（包括抹灰） 25＝ KN縱墻自重（包括抹灰） 19（－）＝ KN 柱自重（包括抹灰） 25＝ KN第一層柱自重（包括抹灰）： 25＝ KN總計： KN注：雙向板支承梁計算梯形分布荷載作用下，可將實際荷載換算成等效的均布荷載梯形分布：qeq=(12k2+k3)qs三角形分布：qeq=5/8 qs 圖3－11 雙向板的傳力圖中框架恒載及活載見下圖。圖37 框架梁編號及尺寸表310 地震力作用下框架梁端彎矩及柱軸力層次nAB跨BC跨柱軸力lmM左KNmM右KNmVbKNlmM左KNmM右KNmVbKNNDKNNJKN87651324321中柱兩側(cè)梁端彎矩按梁線剛度分配地震力作用下框架彎矩見圖38；剪力及柱軸力見圖39（1） 計算梁端彎矩M：梁端彎矩可按節(jié)點彎矩平衡條件，將節(jié)點上下柱端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配。梁端彎矩、柱軸力見表310。δn= T1+=+ = 結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：FEK=（Tg/ T1）αmax = （）= 2839 （KN）頂點附加水平地震作用Fn =δn FEK = 2839 = 203KN各層橫向地震剪力見表如下表3－7各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次hiHiGiGiHiFiVi88787245597514710741264766610741229320510741193875406410741158429310741122984210741875391822916111539559641163032圖3－6橫向框架各層水平地震作用及地震剪力（5） 橫向框架抗震變形驗算.多遇地震作用下，層間彈性位移驗算見下表表3－8橫向變形驗算層次層間剪力Vi（KN）層間剛度Di（KN）層間位移Vi/Di（m）層高（m）層間相對彈性轉(zhuǎn)角θe87386661/330077386661/194167386661/137557386661/113847386661/100037386661/892229167386661/846130324615741/745層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求θe[θe]=1/450 水平地震作用下，橫向框架的內(nèi)力分析以上框架為例進行計算 ，邊框架和縱向框架的計算方法、步驟與橫向中框架完全相同，故不再贅述。因此引入δn，即頂部附加的影響，且使修正后的剪力分布與實際更加吻合。按底部剪力法求得基部剪力，若按Fi=分配給各層頂點，則水平地震作用呈倒三角形分布。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移，△T是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假象框架頂點位移，然后由△T求出T1，在用T1求得框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進而求出框架多層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。 △T——框架的頂點位移。頂點位移法是求結(jié)構(gòu)基頻的一種近似方法。其它層重力荷載代表值包括：樓面恒載；50%的樓面均布活荷載；縱橫梁自重，露面上下半層的柱及縱橫墻體自重。單位面積上墻體重量為 （+）19= KN/m2衛(wèi)生間墻厚為180: 19= KN/m2墻體自重計算見表：考慮墻體上有門和窗,所以墻凈重按80%折算.表32 墻體自重墻體每片面積（m2）片數(shù)重量（KN）折算重量（KN）底層縱墻3321231698底層橫墻1316451316標(biāo)準(zhǔn)層縱 墻3516451316標(biāo)準(zhǔn)層橫墻1916651450衛(wèi)生間縱墻24445365衛(wèi)生間橫墻24640512女兒墻縱墻1028686女兒墻橫墻（ 2+）11919(7) 荷載分層總匯。底層柱高度：h=++=，其它柱高等于層高，由此得框架計算簡圖圖32 框架梁編號4850圖33 梁的計算跨度（2） 柱的截面尺寸本工程為現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，7度設(shè)防，高度小于30m?；炷翉姸鹊燃墳镃30，縱筋2級，箍筋1級。 （2） 抗震設(shè)防 七度抗震。地震參數(shù)區(qū)劃的特征周期分區(qū)為二區(qū)，抗震等級二級。⑩ 衛(wèi)生間管道應(yīng)有可靠的防漏水，防潔露和隔音措施，并便于檢修。⑧ 衛(wèi)生間不應(yīng)向客房火走道開窗。⑥ 當(dāng)衛(wèi)生間無自然通風(fēng)時，應(yīng)采取有效的通風(fēng)、排風(fēng)措施。④ 衛(wèi)生間地面及墻面應(yīng)選用耐火易潔面材料，并應(yīng)做防火層，泛水及地漏。② 衛(wèi)生間管道應(yīng)集中，便于維護和更新。⑩