五層辦公樓框架填充墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-文庫吧資料
2025-07-02 02:27本頁面
【正文】 q2=（+）= kN/m V Gb=+剪力調(diào)整方法同上， 、框架柱的內(nèi)力組合：取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果如下表： 橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 1202 1202 橫向框架B柱彎矩和軸力組合次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N1250 柱底M N 、柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整：、A柱：第5層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+）/+] = kNBC跨：受力如圖所示： 第5層BC梁受力圖梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1== kN/m q2=（+*）= kN/m V Gb=+ ln== m左震：M lb= M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+）/+] =右震：M lb=m）層次123跨ABBCABBCABBCMmax層次45跨ABBCABBCMmax、梁端剪力的調(diào)整：抗震設(shè)計(jì)中，其梁端剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]（1）、對(duì)于第5層， AB跨：受力如圖所示： 第5層AB梁受力圖梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1== kN/m q2=（+）= kN/m V Gb=+ ln== m左震：M lb=m γREMmax== kNm MB=m γREMmax== kNm MB= 計(jì)算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。ηvb梁端剪力增大系數(shù)。、框架梁內(nèi)力組合：本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+， SGk + SQk+。m）、內(nèi)力計(jì)算：梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架，彎矩計(jì)算如下圖所示： 永久荷載作用下彎矩分配 永久荷載作用下框架彎矩 可變荷載作用下框架彎矩分配 可變荷載作用下框架彎矩圖、梁端剪力和柱軸力的計(jì)算：恒載作用下：例：第5層：荷載引起的剪力：VA=VB=（+）/2 = kN VB=VC=（+）/2 = kN本方案中，彎矩引起的剪力很小，可忽略不計(jì)。m）、活荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 各層恒荷載作用圖對(duì)于第14層， MAB=q2l21（12α2+α3） =[12（1/3）2+（1/3）3]/12 = （kNm）（2）、對(duì)于第14層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3） =+[12（1/3）2+（1/3）3]/12 =81 （kNm）5（）（）（）（）（）（1．74）1恒荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算： 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 第5層恒荷載作用圖 等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。m）514 橫向框架活載匯總表層次q2（kN/m）q2，（kN/m）P1（kN）P2（kN）M1（kNq2== kN/mq2，== kN/m外縱墻線密度 [（2）+2]/= kN/m P1=（+）+（+）+25= kNP2=（++）++25= kN、活載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 各層梁上作用的活荷載（1）、對(duì)于第5層，q2== kN/mq2，== kN/mP1=（+）= kNP2=（++）= kN同理，在屋面雪荷載的作用下：q2== kN/mq2，== kN/mP1=（+）= kNP2=（++）=（2）、對(duì)于第14層，q2== kN/mq2，== kN/mP1=（+）= kNP2=（++）= kN 、橫向框架恒載匯總M=Pe 其中e=()/2=將計(jì)算結(jié)果匯總?cè)缦聝杀恚? 橫向框架恒載匯總表層次q1（kN/m）q1，（kN/m）q2（kN/m）q2，（kN/m）P1（kN）P2（kN）M1（kNq2== kN/mq2，== kN/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載，計(jì)算如下：P1=[（）2+（+）] ++25= kNP2=[（）2+（+）+（+）2/2] ++25= kN（2）、對(duì)于14層， 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載的計(jì)算方法同第6層。、荷載計(jì)算：、恒載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：（1）、對(duì)于第5層，qq1，代表橫梁自重，為均布荷載形式。計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。m）M ui2（kNm）M ui1（kN底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y1和y3，其它柱均無修正。 yy3為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。、水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算：框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計(jì)算：Vij=DijV i /∑DijM bij=Vij*yh M uij=Vij（1y）hy=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次Hi（m）Gi（kN）GiHi（kN、多遇水平地震作用下的位移驗(yàn)算：水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△u）i和頂點(diǎn)位移u i分別按下列公式計(jì)算：（△u）i = Vi/∑D iju i=∑（△u）k各層的層間彈性位移角θe=（△u）i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值[θe]1/550。查表得設(shè)防烈度為7度的аmax=а1=（Tg/T1） =（） = 結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEkFEk=а1Geq =42098 =（kN）==T1=，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。 s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。 （△u）i為第i層的層間側(cè)移。ψT結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)。（12）（）= kN四層內(nèi)縱墻：（21）（）+（11+21）（）= kN四層門重：（11+21）= kN內(nèi)墻及其門窗重量：++= kN由以上計(jì)算可知，四層重力荷載代表值為四層總重：9810+（+）（+）=9786 kN第五層：（1）、內(nèi)外填充墻重的計(jì)算：五層內(nèi)橫墻：墻厚240mm，計(jì)算高度3300600=2700mm。（18）（）+（）= kN二層內(nèi)縱墻：（217）（）+（++51+7）（）= kN二層門重：（++51+7）= kN二層外縱墻：（29）（）= kN二層外橫墻：22）（）= kN二層窗戶重量：=59 kN窗戶與墻重量差：59（）= kN內(nèi)墻及其門窗重量：++= kN外墻及其門窗重量：+= kN由以上計(jì)算可知，二層重力荷載代表值為二層總重：（+++1188）++（+）++=9810 kN第三層：（1）、內(nèi)外填充墻重的計(jì)算：三層內(nèi)橫墻：墻厚240mm，計(jì)算高度3300600=2700mm。 （14）（）= kN 門上部墻重：2（）= kN 一層內(nèi)橫墻重：+= kN 一層內(nèi)縱墻：（8+371062）（）= 門上部墻重：（7+2++1）（） = kN 一層內(nèi)縱墻重：+= kN 一層外縱墻重：（29）（）= kN 一層外橫墻重：2（）（）= 窗戶與墻重量差的計(jì)算： 窗戶部分墻重：（20+14+2）= kN 窗戶自重 （20+14+2）=一層外墻總重：++= kN一層門重：（9+2++2+1）= kN（3）、樓板恒載、活載計(jì)算（樓梯間按樓板計(jì)算）： 面積：=（m2） 恒載：= kN 活載：= kN由以上計(jì)算可知，一層重力荷載代表值為G1=G
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