土木工程專業(yè)畢業(yè)設計-10層住宅樓計算書畢業(yè)論文-文庫吧資料
2025-07-01 15:13本頁面
【正文】 NMNM2B一層柱上端組合5組合3組合6下端組合52C六層柱上端組合854組合2組合6下端組合8一、 計算柱的縱向受力鋼筋：非抗震時，各層柱按單向偏心受壓構件計算，縱向受力鋼筋，對稱布置在彎矩作用方向兩對邊。m113103938373635343332313三 框架梁柱的剪力和軸力梁的剪力可按式V=(M12+M21)/a計算，現計算結果如表227所示表27 橫向風荷載作用下中柱計算表層號層高VciVcihηMcb=VciηhMct=Vci 分配系數 梁端彎距(KN)(KNm) ηMcb=Vciηh Mct=Vci(1η)h 分配系數 梁端彎距左梁右梁左右1131039340837363534+33+32+31+3表26 橫向風荷載作用下邊柱2A計算表層號層高Vci(KN)Vcih(KNm)ηMcb=VcηhMct=V1(1η)h梁端彎距（Mb）KN表 17 橫向水平風荷載作用下總剪力墻彎距計算表層號標高Z(m)ξ==+12331000001130493102712692413264682110171813061551249362310361001452表18 橫向水平風荷載作用下總剪力墻(.)值計算表層號標高Z(m)ξ=mV(2)(ξ)=V(2)0=q2H=M0(2)= q2H2/2=三、結構的頂點位移及層間位移驗算比較風荷載與地震荷載可知，風荷載比地震荷載小的多，而地震荷載的變形滿足要求，故風荷載不需驗算層間位移和頂點位移。總框架剪力應按各框架柱的Dh值成比例進行分配Vci=取2軸框架為例橫向水平地震作用下2軸各柱Vci見表13(ζ)在各剪力墻之間的分配Mw(ζ)按各剪力墻等效剛度EIeq進行分配Mwi(ζ)=Mwi的計算結果見表14(ζ)在各連梁梁端之間的分配mij(ζ)= m(ζ)層號EIMwW1W2EI1EI1/EIMW1EI2EI2/EIMW2120001110562987654352732121894表14橫向水平地震作用剪力墻彎矩計算表表15連梁分布約束彎矩mij計算表層號標高Cbm(ξ)kL4L1L1C12C12/m12C12C12/m12C21C21/m21(ξ)Cb(ξ)Cb(ξ)Cb1233342113234310293499263578233637203636173555143342041129732432166163V(ζ)按式 計算表16 各榀墻剪力Vwi的計算過程、結果如表第二節(jié) 主體結構在橫向風荷載作用下的協(xié)同工作計算一、荷載折算為方便計算，可將各層風荷載（包括塔樓和女兒墻）折算為作用于主體結構的分布荷載，采用梯形分布荷載與原荷載作用形式相近，而梯形分布荷載可視為由均部荷載和倒三角分布荷載疊加而成。1233111109876543210011232注：①H=33m,V0(1)=, V0(2)=232KN計算總框架剪力Vf(ξ)和總連梁分布約束彎距m(ξ)之和:Vf(ξ)+ m(ξ)= V (ξ)( /Vo (2)/Vo (1)/ Vo (2)]表10橫向水平地震作用下總剪力墻(m總懸臂剪力 V(ξ)= V(1)(ξ)+ V(2) (ξ)=qH/2(1ξ2)+F=(1ξ2)+232由λ=)/M0(1)和 Mw(2)(ξ)/M0(2) ，計算過程和結果如表層號標高Z(m)ξ==+屋面處 1233100000113012041611027167492415078217186152212512493610313230623140621001842821894表9橫向水平地震作用下總剪力墻彎距計算表在各樓層中間標高處計算系數[m)屋頂間（12）32010944*3=11331030112251927824721618137651553772412392613Σ038928注：VI=V++1+Fi,，但V11=F12+ F11水平地震作用時，結構各樓層對應于地震作用標準值的剪力應符合下式要求：Vi≥列表驗算如下： 表6 剪重比驗算GiVi屋頂間（12）32032011109814073765433199721由表中數據可知，均滿足上式要求第三節(jié) 橫向風荷載計算一、垂直作用在建筑表面的風荷載煙臺地區(qū)W0= KN/m2垂直作用在建筑表面的風荷載標準值W按下式計算（一）、計算高層建筑用的基本風壓W0/ W0/== KN/m2（二）、風載體型系數μs本建筑平面為正方形，由下式確定 μs =++（三）、風壓高度變化系數μz μz=（）上式中取各層樓板相對室外地坪的標高（四）、風振系數=1+(φZξυ)/μz振型系數φZ=，脈動增大系數ξ查《高規(guī)》=高層建筑的脈動系數υ 查《高規(guī)》= 表7橫向風荷載計算表層號ziμz WkBhFiViHiFiHi123111833101833091832721488183247183216183185183154183123183921836118314299根據上述各系數的取值W=μsμz W0/二、各樓層標高處的集中風荷載Fi為計算方便，還需根據垂直作用在建筑表面的風荷載W來算出作用于各樓層標高處的集中風荷載Fi：Fi= WBh式中 B 各樓層受風面寬度 h 各樓層受風面高度按上式計算Fi的過程和結果詳見表7橫向風荷載計算表第三章 橫向水平荷載作用效應分析第一節(jié) 主體結構在橫向水平地震作用下的協(xié)同工作計算一、荷載折算為方便計算，可把各層質點I的水平地震力Fi折算為倒三角形連續(xù)分布荷載q和頂點集中荷載F，水平地震作用Fi產生的基底彎矩和剪力分別為∑F iHi+33ΔFn∑F I+ΔFn倒三角形分布荷載q和集中荷載F產生的基底彎矩和剪力分別為2qH/3+FHqH/2+FqH2/3+FH=∑F iHiqH/2+F=∑F Iq=95KN/mF=232KN/m二、水平地震作用下框—剪協(xié)調工作計算簡圖三、結構的頂點位移及層間位移驗算（1） 計算位移系數y(ξ)/按 λ= 計算出在倒三角形分布荷載及頂點集中荷載作用下各樓層標高處的位移系數y(ξ)/ Δm0值倒三角形分布荷載 (1)= mm頂點集中荷載時 (2)= 層號標高ξ=倒三角形分布荷載 頂點集中荷載 總位移層間位移y(1)( ξ)/ Δm0(1)y(1)( ξ)y(2)( ξ)/ Δm0(2)y(2)( ξ)y(ξ)=y(1)( ξ)+ y(2)( ξ)Δyi(mm)屋面處 12331 ——1130
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