【正文】 因為 , 所以 按照構造配筋,最小總配筋率根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》，則每側實配320，另兩側配構造筋316（3） 垂直于彎矩作用平面的受壓載力按軸心受壓計算。梁AB和梁BC各截面受彎承載力配筋計算見表25.表25 框架梁正截面強度計算截面AAB跨B左B右BC跨〈〈〈〈〈656635873745103468378468325263配筋320320320320320實配面積9429429421140760%%%%%%注: （2） 斜截面受彎承載力計算以支座A(一層)為例, ,跨高比: 滿足要求梁端箍筋加密區(qū)取雙肢箍,取min,S=100mm,加密區(qū)的長度 max(,500mm),取900mm 非加密區(qū)箍筋配置 150驗算可否按構造要求配箍框架梁斜截面受剪承載力配筋計算見 表26表26 框架梁斜截面強度計算截面支座A支座B左支座B右0加密區(qū)實配箍筋281002810028100加密區(qū)長度900900900截面支座A支座B左支座B右實配非加密區(qū)實配箍筋281502815028150 該框架的抗震等級為二級（1） 軸壓比驗算(B軸柱) 底層柱: 軸壓比: 則B軸柱滿足要求?；緮?shù)據(jù)：混凝土 C25 fc= 鋼筋HPB235 fy=210N/mm2 ； HRB335 fy=210N/mm2 考慮抗振要求內力乘以承載力抗振調整系數(shù)，系數(shù)引用見表24。注：表中M以左側受拉為正，N以受壓為正，單位為kN。B柱下M177。B柱上M177。A柱下M177。 1A柱上M177。B柱下M177。B柱上M177。A柱下M177。2A柱上M177。B柱下M177。B柱上M177。652．86674．78A柱下M177。3A柱上M177。B柱下M177。B柱上M177。A柱下M177。④4A柱上M177。177。V177。V177。V177。03177。10V177。V177。V177。177。 V177。V177。V177。177。V177。V177。V177。具體組合見表：表22 橫梁內力組合表層次位置內力荷載類型內力組合恒①活②地震③風④①+②+④①+②①+④+②177。B1181。B2層次A軸B軸MC上MC下181。B1 181。（3） 水平風載作用下梁端彎矩按下式計算181。表21 各層的風荷載標準值離地高度（m）16．051．810．8312．1513．54 續(xù)表21離地高度8．2512．7713．51 表 水平風荷載作用下的剪力層βzμsμzwowkiFWki4+=3+=2+=1+=圖 水平風荷作用下樓層剪力分布圖離地面高度或海平面高度（m）地面粗糙度類別ABCD510152030405060 風壓高度變化系數(shù)uz ▲， ▲層次H(m)∑Di(KN/m)D(KN/m)D/∑DiVi(KN)Vik(KN)M下（KNm）M上(KNm)45488611700354886117002548861170013,411388218500（表風荷載作用下邊柱的剪力和彎矩）層次H(m)∑Di(KN/m)D(KN/m)D/∑DiVi(KN)Vik(KN)M下（KNm）M上(KNm)4548861430035488614300254886143001388219800（表 風荷載作用下中柱的剪力和彎矩）注：（1） 。由于房屋的高度不大。表14 梁端彎矩的調幅 AB跨BC跨CD跨調幅前調幅后調幅前調幅后恒載梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右四層40．1172．4232．0957．9428．9128．9123．1338．224同AB跨三層75．02105．3860．0284．3027．5827．5822．0637．936二層75．62106．0560．5084．8427．1027．1021．6837．52一層67．41103．4353．9382．7429．7629．7623．8139．05活載四層13．8123．3611．0518．6910．8410．848．678．67三層19．7024．1515．7619．328．258．256．66．6二層19．0924．1515．2119．328．258．256．66．6一層17．2124．0813．7719．268．488．486．786．78 梁端剪力和軸力計算 梁端剪力 柱軸力 具體計算結果見表15,16,17,18,19,20。 。圖18頂層彎矩分配及彎矩圖圖19三二層彎矩分配及彎矩圖 圖20底層彎矩分配及彎矩圖 圖21活荷載作用下的彎矩圖對節(jié)點不平衡彎矩進行再次分配，以恒荷載作用下五層左上節(jié)點為例：圖22 彎矩二次分配圖 其余各節(jié)點彎矩分配見圖中數(shù)據(jù)。圖14 頂層彎矩分配及彎矩圖圖15 三二層彎矩分配及彎矩圖圖16 底層彎矩分配及彎矩圖豎向均布恒載作用下的框架彎矩圖如圖17。將分層法所得到的彎矩圖疊加，并將節(jié)點不平衡彎矩進行再分配。計算步驟為：（1） 將原框架分為5個敞口單元。在恒荷載和活荷載的作用下的偏心矩如圖12，13所示。具體數(shù)值見圖10。 豎向荷載作用下,這樣求得的框架內力,梁跨中彎距較考慮活載不利布置法求得的彎局偏低,但當活載占總荷載的比例較小時,可在截面配筋時,~。當框架為少層少跨時，采用彎矩二次分配法較為理想?？蚣苤思舻都暗染胤謩e按式Vij= 計算，其中Dij取自表∑Dij取自表5，層間剪刀取自表7，各柱反彎點高度比y按式y(tǒng)=yn+y1+y2+y3確度，各修正值見表10，各層柱剪力計算見表9。 ， 則 （ 式中 r衰減指數(shù)，, 阻尼調整系數(shù),除有專門規(guī)定外,相應的） ==T1=，則取為0FI=（1δn）各層橫向地震作用及樓層地震剪力計算見表8表8 各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次hiHiGiGiHiFiVi44139685003488424884427351523325380各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖5，6圖6 水平地震作用分布 圖7 層間剪力分布 水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結構的層間位移和頂點位移μi分別按式和μ(Δμ)k計算計算過程見表9，表中還計算了各層的層間彈性位移角=Δμi/hi表9 橫向水平地震作用下的位移驗算層次ViDi△μiμihiθe=430588239001/5909330588239001/3095230588239001/2335121436848501/1777由表9可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第1層，其值為1/5909＜1/550滿足式Δμe≤[θe]h的要求，其中[Δμ/h]=1/550由表查得。圖5 計算簡圖柱的側移剛度按式D=αc計算，式由系數(shù)αc為柱側移剛度修正系數(shù)，由相關的表可查，根據(jù)梁柱線剛度比的不同。圖4 框架豎向荷載圖 重力荷載代表值計算結構的重力荷載代表值應取結構和構件自重標準值加上各可變荷載組合值，即其中可變荷載為雪荷載 屋面活載 樓面活載：教室 走道 （1） 屋面處的重力荷載代表值的計算女兒墻的計算 屋面板結構層及構造層自重的標準層 頂層的墻重 （2） 其余層樓面處重力荷載代表值計算（3） 底層樓面處重力荷載代表值計算（4） 屋頂雪荷載標準值