【正文】 人工挖孔樁樁芯徑均為1000mm，樁芯距2800mm（局部可根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情況調(diào)整） 。采用理正軟件進(jìn)行設(shè)計計算，具體如下表 31。（3）坑頂位移: 坑頂位移水平及豎向?yàn)?%～% H（H 為基坑深度） 。本次邊坡支護(hù)設(shè)計根據(jù)場地條件按以下參數(shù)考慮:（1）基坑深度 H=～，地面均布荷載 P0=15Kpa 考慮。 基坑支護(hù)的工程設(shè)計方案鑒于本工程的特點(diǎn)，綜合多種基坑邊坡支護(hù)方案，本著安全、經(jīng)濟(jì)、合理、高效原則，本工程基坑采用土釘墻支護(hù)和挖孔樁支護(hù)方案。15 基坑支護(hù)設(shè)計依據(jù)(1) 該工程巖土工程勘察報告；(2) 該工程設(shè)計相應(yīng)圖紙；(3)《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)范》 （JGJ12099） ；(4)《基坑土釘護(hù)壁規(guī)程 》(CECS9697)；(5)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》 （GB503302022） ；(6)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 （GB500102022） ；(7)《成都市建筑工程深基坑施工安全管理暫行辦法》 （川建委發(fā)[2022]712 號） ；(8)《錨桿噴射混凝土護(hù)壁技術(shù)規(guī)范》 （GB500862022 ） ；根據(jù)該場地地質(zhì)條件及周邊環(huán)境條件，該工程基坑安全等級為二級，合理使用有效期：12 個月。 噴錨支護(hù)原理 噴錨支護(hù)是靠錨桿、鋼筋網(wǎng)和混凝土層共同工作來提高邊坡土的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和抗變形剛度，減小土體側(cè)向變形，增強(qiáng)邊坡的整體穩(wěn)定性。而土釘復(fù)合墻體，延遲了塑性變形階段，明顯地為漸進(jìn)性變形和開裂，逐步擴(kuò)展，直至喪失承載能力，但不發(fā)生整體性崩塌。在基坑開挖的邊坡中應(yīng)用土釘，形成復(fù)合墻體，不僅有效地提高土體的整體剛度，又彌補(bǔ)了土體抗拉、抗剪強(qiáng)度的不足、通過相互作用，土體自身結(jié)構(gòu)強(qiáng)度潛力得到充分發(fā)揮，改變了邊坡變形和破壞狀態(tài)、顯著提高了整體穩(wěn)定性。土體的抗剪強(qiáng)度較低，幾乎沒有抗拉強(qiáng)度，但土體具有一定的結(jié)構(gòu)整體性。詳見表23表 23 地基土物理力學(xué)性質(zhì)13土 名重度γ(kN/m3)承載力特征值fak(kPa)壓縮模量Es(MPa)變形模量E0（Mpa）粘聚力標(biāo)準(zhǔn)值Ck(kPa)內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值φk(186。 地基土石層的物理力學(xué)性質(zhì)場地局部因存在挖填方起伏較大。 表 21 水質(zhì)分析表無色 無味 微渾 氣味 無 PH 比導(dǎo)電 528mm1分析項P（ ?2B）lmg/C( ?2/1)LolX( ?2/1B)%檢測項目CaCO3lmg/K++Na+ 總硬度 Ca+ 永久硬 度 Mg+ 22 暫時硬 度 陽離子合計 100 負(fù)硬度 0Cl 總堿度 SO42 游離 CO2 HCO3 侵蝕 CO2 0CO32 0 0 0 總礦化 度 NO3 陰離子合計 285 100總計 表 22 地下水腐蝕性判定成果表腐 分析項目 測試值 評價標(biāo) 腐蝕等級 結(jié)論12蝕對象準(zhǔn)SO42（mg/L) 500 無Mg2+(mg/L) 2022 無總礦化度（mg/L) 2022 無PH 值 5 無侵蝕性CO2（mg/L) 0 30 無混凝土結(jié)構(gòu)HCO3(mg/L) 10 無地下水對混凝土結(jié)構(gòu)無腐蝕作用，不需要進(jìn)行防護(hù)混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋Cl(mg/L) 100 無地下水對混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋無腐蝕作用，無需加防護(hù)PH 值 弱獨(dú)立鋼結(jié)構(gòu)Cl+SO42(mg/L) 500 弱地下水對其有弱腐蝕作用應(yīng)涂以涂料和防腐蝕性介質(zhì)作為保護(hù) 不良地質(zhì)現(xiàn)象根據(jù)區(qū)域地質(zhì)資料和本次鉆探深度所達(dá)范圍內(nèi)資料，本場地所處的地段無構(gòu)造印跡，場地穩(wěn)定性較好。根據(jù)成都地區(qū)區(qū)域水文地質(zhì)資料和已有其它工程降水經(jīng)驗(yàn)，建議本場地砂卵石土滲透系數(shù) K 值為 20m/d?？辈炱陂g為枯水期，且受附近工地施工降水影響，其穩(wěn)定水位較低，為 ～，標(biāo)高 ～。圖 22 成都平原及周邊構(gòu)造綱要圖 水文地質(zhì)條件場地地下水屬第四系孔隙潛水類型，砂卵石層為主要含水層。場地地面最小高程 ，最大高程 ，高差約 2m，場地地形開闊，地勢平坦。卵石層頂板埋深～，標(biāo)高 ～，高差約 7m。骨架顆粒粒徑一般 2～8cm，大者可達(dá) 20cm 以上，卵石含量約 50%～75%。卵石：褐黃、青灰色，松散～密實(shí)，稍濕～飽和。以長石、石英云母為主，含少量卵石及粘粒，局部膠結(jié)，局部地段相變?yōu)榇稚?。該層在場地以尖滅狀分布于卵石頂板之上，局部相變?yōu)榉凵?，層?～。（3）細(xì)砂（粉砂）灰黃、青灰色，松散，稍濕。含氧化鐵、鐵錳質(zhì)結(jié)核及云母碎屑，局部夾薄層粉質(zhì)粘土，下部漸變成粉砂、細(xì)砂。 沖洪積層（Q 3al+pl）（1）粉質(zhì)粘土褐黃色，可塑～硬塑，局部堅硬，含氧化鐵及鐵錳質(zhì)結(jié)核，呈薄層狀夾于粉土中，該層在場地內(nèi)局部地段缺失，層厚 ～ 。主要由粘性土、粉土組成，含少量建筑垃圾及植物根莖。該層在場地局部地段分布，層厚 ～ 。圖 21 基坑地質(zhì)剖面圖各土石層的發(fā)育分布及工程地質(zhì)特征如下：9 人工填土（Q 4ml）（1）雜填土雜色，松散～稍密，稍濕。雨日多、空氣濕度大、蒸發(fā)量小，年平均蒸發(fā)為 ㎜，占年降水量的76%。年平均風(fēng)速 ，風(fēng)向以北西為主。年平均氣溫15℃，雨量充沛，年降水量 1200～1300㎜，降雨集中在 5～10 月，峰期在7～8 月，水量占全年降水量的 70%。場地地面高程 ～，最大高差約 2m，地形開闊、地勢平坦。( 主要工作量如圖 11，技術(shù)路線圖如圖 11。工地的位置位于成都市三環(huán)路內(nèi)側(cè)，武侯大道右側(cè)。本課題重點(diǎn)解決的問題為對人工挖孔樁的穩(wěn)定性分析及評價，通過計算得出人工挖孔樁的整體穩(wěn)定系數(shù)、抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)。 目的及意義主要目的是掌握基坑支護(hù)的設(shè)計方法，人工挖孔樁的穩(wěn)定性分析及評價，如何保證基坑的安全可靠、方便施工，并達(dá)到經(jīng)濟(jì)的效果。然后對基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行了具體設(shè)計計算，其中包括土壓力計算、人工挖孔樁的設(shè)計計算及錨桿的設(shè)計計算、穩(wěn)定性驗(yàn)算。而變形控制設(shè)計是指：滿足自身和環(huán)境安全與正常使用狀態(tài)限定條件的，與一定時域內(nèi)控制變形目標(biāo)相適應(yīng)的支護(hù)結(jié)構(gòu)體系設(shè)計，以及對變形實(shí)施控制的技術(shù)措施，充分認(rèn)識圍護(hù)結(jié)構(gòu)在開挖過程的變形規(guī)律是進(jìn)行變形控制設(shè)計的基礎(chǔ)。5．另外，目前基坑支護(hù)實(shí)際設(shè)計中還存在支護(hù)結(jié)構(gòu)選型不當(dāng)、變形控制設(shè)計等問題。土壓力的計算是以墻體位移使墻后土進(jìn)入主動或被動極限平衡狀態(tài)或處于靜止?fàn)顟B(tài)為基本假定的，作用在圍護(hù)墻上的土壓力引起支護(hù)墻體變形，圍護(hù)墻的變形又使土壓力發(fā)生新的變化，在基坑的開挖、支撐設(shè)置施工過程中，圍護(hù)墻上的土壓力和墻體位移一直相互作用著。對于如何正確地確定m 值，尚缺乏充分的資料。雖然通常認(rèn)為m＝1，但測定結(jié)果卻說明m＝。另外對于深度淺的基坑，Ka 計算值很小，甚至為負(fù)值，結(jié)果偏危險。顯然，實(shí)用土壓力需要隨工程實(shí)踐的不斷積累而完善和修正。（參見相關(guān)規(guī)程），工程實(shí)踐證明，對于這種處理存在很多問題：（1）實(shí)際上圍護(hù)墻變形通常達(dá)不到使土體出現(xiàn)極限平衡狀態(tài)的位移值，且其變形是隨開挖的深入而變化的，并且影響變形的施工因素較為復(fù)雜，土壓力也必然隨之變化；（2)墻后土與支護(hù)樁墻壁之間的摩擦力是客觀存在的，這樣無疑會影響到土5壓力的分布；（3)沒有考慮基坑存在的空間效應(yīng)．因此，所計算的土壓力只是近似的。3．剛性支擋墻后土壓力的分布研究相對成熟，剛度適中支擋體系墻后的土壓力由于墻體撓曲使其分布較為復(fù)雜?；庸こ讨ёo(hù)結(jié)構(gòu)與土相互作用方面的研究經(jīng)過近半個世紀(jì)國內(nèi)外學(xué)者的努力，取得了較為豐碩的成果，但由于巖土體的復(fù)雜性，基坑工程的個案性強(qiáng)等特點(diǎn)，仍存在以下問題：1．基坑變形前人研究主要集中在對最大值估算上，而對變形的發(fā)展過程即動態(tài)描述上較為欠缺，得到的許多公式較為初步，涵蓋面不廣。它的發(fā)展隨著土力學(xué)理論、分析技術(shù)、測試儀器以及施工機(jī)械、施工技術(shù)的進(jìn)步而逐步完善。對深基坑支護(hù)土與結(jié)構(gòu)相互作用的研究主要涉及三個方面的問題，即深基坑的變形及其變化規(guī)律、影響因素；土壓力的分4布及其變化規(guī)律、影響因素；變形與土壓力相互作用、相互影響問題?；娱_挖產(chǎn)生坑底卸載和側(cè)向卸荷，側(cè)向卸荷的結(jié)果使得坑外土體向臨空方向位移，引起支護(hù)墻體水平位移（側(cè)移）基坑外土體沉降；坑底卸載使得基坑回彈隆起。迄今為止，我國已建成高層建筑累計超過 億平方米，高度超過100 米的超高層建筑已經(jīng)超過 200 幢，高度超過 200 米的超高層建筑已達(dá)20 余幢，隨著高層建筑的發(fā)展，伴隨出現(xiàn)了深基礎(chǔ)。即使采用同一種支護(hù)型式，其設(shè)計的結(jié)果也可能是不同的，這其中有些是過于保守的，浪費(fèi)的，有些則又是不安全的，容易造成事故的。為保證基坑工程的安全，采用護(hù)壁的方式可以確?；诱w穩(wěn)定，但在這個過程中應(yīng)考慮經(jīng)濟(jì)的合理性，因?yàn)榛庸こ瘫旧韺儆谂R時工程，一般情況下，基坑工程在地下主體部分完成后即失去作用，時間一般在半年左右，過于強(qiáng)力的支護(hù)結(jié)構(gòu)會引起工程浪費(fèi)，故在保證施工安全的前提下，盡可能做到經(jīng)濟(jì)合理是基坑設(shè)計的總體原則。故基坑工程的安全包括兩個方面的內(nèi)容：（1）基坑邊坡本身的穩(wěn)定，還涉及到基坑的施工安全。我們知道，一般情況下建筑場地在基坑開挖前是穩(wěn)定的，基坑輪廓內(nèi)外的土體處于靜止平衡狀態(tài)，土壓力為靜止土壓力。深基坑工程就是包含了諸多的不確定因素，卻又在整個工程中發(fā)揮有著至關(guān)重要的作用，而深基坑的支護(hù)就理所當(dāng)然的成了重中之重。不僅如此，基坑工程不僅與工程地質(zhì)和水文地質(zhì)有關(guān)，海域基坑相鄰的建筑物。各類用途的地下空間和設(shè)施，包括高層建筑地下室、地下鐵道、越江隧道、地下商業(yè)街、地下倉庫等各種形式，開發(fā)和建造這些地下空間和設(shè)施，首先要進(jìn)行的就是大規(guī)模的深基坑開挖，深基坑工程有其自身的特點(diǎn)，技術(shù)復(fù)雜，綜合性很強(qiáng)，但是它又是提高工程建設(shè)速度和質(zhì)量，減少工程事故必不可少的必要過程。20 世紀(jì) 80 年代基坑深度一般在 10 米左右，現(xiàn)在 20 到 30 米甚至更深的基坑不足為奇。 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀放眼我國經(jīng)濟(jì)發(fā)達(dá)的城市，最讓人為之震撼的便是那一座比一座更高的樓房，一座比一座更漂亮的建筑堪稱現(xiàn)