【正文】 MVMV跨間MV十層AMVMVMV跨間MV續(xù)表81 框架梁內(nèi)力組合表層次截面內(nèi)力RE[(SGK+)+] + SQK+ SQKV→←八層AMVMVMV跨間MV十層AMVMVMV跨間MV 注：表中 框架柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個截面，每個截面上有M、N、V。由梯形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載，由下列公式求得在均布荷載和集中荷載作用下，如下圖所示 圖81 在均布和集中荷載作用下 由上式求得的，設(shè)x為最大彎矩至支座A支的距離 當x＞, 令 求得x值。計算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定。為梁端剪力增大系數(shù)。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表81。 框架梁的內(nèi)力組合 框架梁的內(nèi)力組合中本方案考慮了四種內(nèi)力組合,即，, 及。2 活荷載作用下 以第10層為例,荷載引起的剪力 AB跨: BC跨: 柱A軸力:N頂=N底=+= 柱B軸力:N頂=N底=++=其它層的計算方法同第10層,計算結(jié)果匯總于表73和表74。計算柱軸力還要考慮柱的自重。由于結(jié)構(gòu)對稱，故計算時取半邊框架，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。 彎矩計算 恒荷載作用下的內(nèi)力計算等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。計算如下 在客房部分有截面300mm500mm的次梁,對衛(wèi)生間的隔墻起支承作用,此梁對橫梁產(chǎn)生一集中力,則集中力矩 對8～9層,q包括梁自重和其上橫梁自重,為均布荷載,其它計算方法同10層 集中力矩為 對于2～7層 對于1層 2 活荷載計算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布圖圖73 各層梁上作用的活荷載對于第10層 同理,在屋面雪荷載作用下 對于8～9層 對于2～7層 對于1層 將計算結(jié)果匯總,見表772。1 恒載計算圖72 各層梁上作用的恒荷載 對第10層，、代表橫梁自重，為均布荷載形式。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此框架節(jié)點還有集中力矩。表69 各層柱端彎矩及軸力計算層次hi/mVi/KNDij/N/mm邊柱Di1Vi1yMi1bMi1u1010972517500910972517500810972517500713189819282613189819282513189819282413189819282313189819282213264819333110132022697表610 各層柱端彎矩及軸力計算層次hi/mVi/KNDij/N/mm中柱Di2Vi2yMi2bMi2u1010972537363910972537363810972537363713189846667613189846667513189846667413189846667313189846667213264846991110132027963表611 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊梁走道梁軸力MblMbrlVbMblMbrlVb邊柱中柱10987654321圖66 水平風(fēng)荷載作用下的彎矩圖圖67 水平風(fēng)荷載作用下的剪力及軸力圖第7章 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算取軸線橫向框架進行計算,由于房間內(nèi)布置有次梁,故直接傳給框架的樓面荷載如下圖所示。梁端彎矩、剪力及軸力計算見表66611。 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算風(fēng)荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算過程與水平地震荷載作用相同?？蚣芙Y(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)按靜力等效原理將分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載，如第8層的集中荷載F8的計算過程如下：+ =圖64 風(fēng)荷載沿房屋高度的分布（單位：KN/m）圖65 等效節(jié)點集中風(fēng)荷載（單位：KN） 風(fēng)荷載作用下的水平位移由圖所示的水平荷載, 由公式計算層間剪力，然后依據(jù)表57求出軸線框架的層間側(cè)移剛度,再按式計算各層的相對側(cè)移剛度和絕對側(cè)移剛度,計算結(jié)果見表68。本設(shè)計房屋高度H=30m，H/B=,因此該房屋框架應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動的影響。仍取軸線框架，由式 ，得沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標準值 ,根據(jù)各樓層標高處的高度，查得，代入上式可得各樓層標高處的，見下表67，沿高度分布見圖62 ?；撅L(fēng)壓，類場地，查得；，查得，背面 。水平地震作用下框架的彎矩圖剪力圖及軸力圖見62圖、63圖。當為左震時，左側(cè)兩根柱子為拉力；對應(yīng)的右側(cè)兩根柱子為壓力。表64 各層柱端彎矩及軸力計算表層次hi/mVi/KNDij/N/mm邊柱Di2Vi2yMi2bMi2u1079668717500979668717500879668717500794423519282694423519282594423519282494423519282394423519282296900019333181015022697 表65 各層柱端彎矩及軸力計算表層次hi/mVi/KNDij/N/mm中柱Di2Vi2yMi2bMi2u1079668737363979668737363879668737363794423546667694423546667594423546667494423546667394423546667296900046991181015027963梁端彎矩、剪力及軸力分別按下式計算：其中梁線剛度取自表51，具體計算結(jié)果見表66。 水平地震作用下框架內(nèi)力計算在框架平面布置圖中，以軸線橫向框架為例，其余框架內(nèi)力計算從略。按上式計算的框架各層層間位移應(yīng)滿足規(guī)范要求，當不滿足時，說明梁、柱截面尺寸偏小，應(yīng)調(diào)整梁、柱截面尺寸或提高混凝土等級，并重新計算。 =建筑場地為第二類，得，地震設(shè)防烈度為7度，查得，則 = 因為,所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用，頂部附加地震作用系數(shù)==各質(zhì)點的水平地震作用按下式計算 具體的計算過程見表62，各樓層地震剪力按進行計算。用底部剪力法計算水平地震作用。表61 結(jié)構(gòu)頂點的假想位移計算 層次Gi/KNVGi/KN∑Di/(N/mm)△ui/mmui/mm10796687979668787966877944235694423559442354944235394423529690001810150按式計算周期，的量綱為，取=，為計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移（）；為結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重墻的影響的折減系數(shù)。表57 橫向框架層間側(cè)移剛度（N/mm）層次12345∑Di810150969000944235944235944235層次678910∑Di944235944235796687796687796687由上表可見，∑D1/∑D2=,該框架為規(guī)則框架。柱的側(cè)移剛度計算結(jié)果見表555和56。C40:C30:表51 橫梁線剛度ib計算類別層次Ec/N/mm2bh/mm2Io/mm4l/m邊橫梁110430060010970002~101043006001097200走道梁110430050010921002~101043005001092100續(xù)表51 橫梁線剛度ib計算類別層次EcIo/l//2EcIo/l/邊橫梁11010101010102~10101010101010走道梁11010101010102~101010101010108表52 柱的線剛度ic計算層次hc/mmEc/N/mm2bh/mm2Ic/mm4EcIc/hc/15800104800800101010102~73600104700700101010108~10360010460060010101010注：ic柱的線剛度Ic=EcIc/h, Ic為柱的截面慣性矩，h為框架柱的計算高度。 外墻為390mm厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，內(nèi)墻面為20mm厚抹灰，外墻面貼瓷磚