【正文】 擇的器件的型號和使用的數(shù)量。 (440)接觸線之字力 (441)承力索之字力 (442)接觸線曲線力PRj (443)承力索曲線力PRc (444)墜陀傳遞的拉力 找出各力對支柱地面中點(diǎn)處的力臂，求出力矩，合力力矩之和即為所計算的支柱負(fù)載，即： (445)通過對支柱容量的校驗，所選擇的支柱容量符合設(shè)計的技術(shù)要求。懸掛點(diǎn)至支柱中心水平距離接觸懸掛垂直負(fù)載Qg，包括承力索，接觸線，吊弦線夾重量。 錨柱容量校驗假設(shè)支柱型號為，跨距為65m。 (429)接觸線之字力 (430)承力索之字力 (431)下錨支接觸線的下錨力 (432)下錨支承力索的下錨力 (433)接觸線曲線力 (434)承力索曲線力 (435)另外，其它參數(shù)同中間柱參數(shù)相同。 (423)因此，選中間柱為是符合設(shè)計要求的。 (417)接觸懸掛支持及定位裝置負(fù)載Q0腕臂、拉桿、定位管為正定位管、定位器為型號，QBN125型質(zhì)量為16kg則： (418)支柱的風(fēng)負(fù)載,為25。 中間柱容量校驗假設(shè)中間支柱型號為，跨距為60m。進(jìn)行支柱負(fù)載計算時，一般是先假定一個已知的支柱類型。各種支柱的負(fù)載除與懸掛條件有關(guān)外，還受氣象條件的影響。則轉(zhuǎn)換支柱所受的總水平力為: (415)中間支柱、轉(zhuǎn)換支柱及錨支柱等由于懸掛的數(shù)目不一樣，受力條件也不盡相同，因此，支柱的計算負(fù)載也是不相同的。對于非絕緣轉(zhuǎn)換支柱: (410) (411)對于絕緣轉(zhuǎn)換支柱: (412) (413)式中，代表支柱側(cè)面限界；表示錨柱地面處寬度。錨支水平分力的大小可以用求之字水平力的方法確定。在支柱兩側(cè)的跨距，均以最大跨距考慮，對支柱形成的之字力為③曲線形成的水平分力線索在曲線區(qū)段布置時呈折線形狀。 ②線索傳給支柱的風(fēng)負(fù)載線索傳給支柱的風(fēng)負(fù)載包括：接觸線的風(fēng)負(fù)載；承力索的風(fēng)負(fù)載；附加導(dǎo)線(回流線、供電線及加強(qiáng)導(dǎo)線等)的風(fēng)負(fù)載；線索傳給支柱的風(fēng)負(fù)載由下式?jīng)Q定，即： (43)式中為跨距長度，其實(shí)際長度為支柱所在兩側(cè)跨距長度之半，即。②鏈形懸掛的自重鏈形懸掛包括承力索及接觸線的重量；在覆冰時，還應(yīng)包括覆冰負(fù)載，即 (41)式中，――懸掛數(shù)目； ――鏈形懸掛單位長度自重負(fù)載(kN／m)； ――錐形懸掛單位長度覆冰負(fù)載(kN／m) ――跨距長度(m)。進(jìn)行支柱負(fù)載計算時，應(yīng)根據(jù)支柱懸掛類型，按水平負(fù)載和垂直負(fù)載分別計算。在計算最大彎矩時，一般應(yīng)對三種氣象條件進(jìn)行計算，取其中最大值作為選擇支柱容量的依據(jù)。支柱的最大彎矩，除了與支柱所在的位置、支柱類型、接觸懸掛類型、線索懸掛高度、支柱跨距及支柱側(cè)面限界有關(guān)外，還與計算氣象條件有直接關(guān)系。我們通常所說的支柱容量，是指支柱本身所能承受的最大許可彎矩值。支柱負(fù)載越大，支柱基底面處所受的彎矩也越大。轉(zhuǎn)換柱、中心柱等的定位均為組合定位，分別如圖44，圖45所示。反定位用于曲線內(nèi)側(cè)支柱或直線區(qū)段拉出值方向與支柱位置相反的支柱定位，如圖43所示。由下表數(shù)據(jù)，結(jié)合本設(shè)計的數(shù)據(jù)要求，可選擇定位器型號為1/2的定位管。在曲線區(qū)段上，由于線路的外軌超高，機(jī)車受電弓隨之向曲線內(nèi)側(cè)發(fā)生傾斜，為避免定位器碰撞受電弓，要求定位器具有一定的傾斜度，其傾斜度規(guī)定在1:5~1:10之間。定位方式是指接觸懸掛與支持定位裝置以及支柱的連接方式，支柱所處位置不同，其定位方式也就不同。我國廣州深圳線路采用硬橫跨支持結(jié)構(gòu)，已充分顯示出高速受流質(zhì)量穩(wěn)定的優(yōu)點(diǎn)。與軟橫跨相比較，硬橫跨具有結(jié)構(gòu)簡單穩(wěn)定、機(jī)械獨(dú)立性強(qiáng)、各股道懸掛不相互影響，站場懸掛形式可與區(qū)間懸掛形式一致，站場更加整潔美觀等諸多優(yōu)點(diǎn)，在高速接觸網(wǎng)中應(yīng)用較多，但用鋼量大、造價較高。平腕臂—斜腕臂支撐結(jié)構(gòu)更為簡潔、零件數(shù)更少、穩(wěn)定性更高，在新建的接觸網(wǎng)和高速接觸網(wǎng)中得到廣泛的應(yīng)用。現(xiàn)在一般都采用平腕臂—斜腕臂形式[1]，如圖41所示。故： (320)則： ，第4章 接觸網(wǎng)設(shè)備選擇 支持裝置 腕臂支持裝置支持裝置是接觸懸掛的支撐與定位結(jié)構(gòu)，將接觸懸掛的全部機(jī)械負(fù)荷傳遞給支柱，其結(jié)構(gòu)形式有腕臂式，軟橫跨式，硬橫跨式。全補(bǔ)償安裝曲線圖見圖36。安裝曲線通常是受上端和下端兩端控制，由于我國疆域遼闊，南北方的極限溫度的溫差較大，一般在北方由上端控制，計算出的安裝距離(墜砣頂部至滑輪組)；在南方由下端距地面的安裝高度控制，其安裝曲線是表示墜砣串底部至基礎(chǔ)面(鋼筋混凝土支拄為至地面)的高度，計算公式為 (318) (319)式中，――墜砣串底部基礎(chǔ)面（或地面）的最小允許距離(m)； ――墜砣串頂部至滑輪組的最小允許距離(m)； ――半個錨段的長度(m)；――新線延伸率，承力索取,接觸線取；――承力索或接觸線的線脹系數(shù)()；――補(bǔ)償滑輪傳動比。隨著大氣溫度的變化，承力索和接觸線會發(fā)生線性改變。由上式可知，全補(bǔ)償鏈形懸掛承力索弛度，在跨距一定時，由懸掛的負(fù)載和承力索張力決定。在溫度變化時，接觸線、承力索雖然也伸長(或縮短)，由于沒有補(bǔ)償器，它們的張力不受溫度變化的影響，其弛度也可認(rèn)為與溫度變化無關(guān)(實(shí)際受張力增量的影響，弛度也會有相應(yīng)變化)。本設(shè)計是等高懸掛，通過微積分原理，可以得出線索在一個跨距內(nèi)的實(shí)際長度為： (316)式中，――線索實(shí)際長度(m)；――線索的馳度(m)； ――兩懸掛點(diǎn)間的距離(m)。圖35 等高懸掛馳度示意圖則可得張力與馳度的計算公式如下： (313) (314)自由懸掛導(dǎo)曲線方程為： (315)則當(dāng)，時，則當(dāng)，時， 線索長度計算承力索或接觸線在懸掛后，由于自重負(fù)載的影響，會自然形成馳度，這時線索的實(shí)際長度必大于跨距長度，而實(shí)際長度的變化對線索馳度影響很大。為了簡化計算，下面就根據(jù)這兩條假設(shè)來研究線索的張力和馳度。圖34 自由懸掛導(dǎo)線的馳度在自由導(dǎo)線懸掛計算中，由于其材料的剛度實(shí)際影響很小，可以近似把它看作理想的軟線，其剛度忽略不計。設(shè)A、B是兩懸掛點(diǎn)，當(dāng)兩懸掛點(diǎn)在同一水平位置時為等高懸掛，從接觸線弧垂最低點(diǎn)，到連接兩懸掛點(diǎn)間的垂直距離，稱為馳度F，如圖34(a)所示。自由懸掛是一種最基本、最簡單的懸掛方式。馳度的大小對運(yùn)行質(zhì)量將產(chǎn)生直接影響。 (310)而，拉出值，則由上述直線區(qū)段計算數(shù)據(jù)可知： (311) (312)可以看出，選取的跨距滿足最大風(fēng)偏移的極限要求，因此曲線區(qū)段跨距選取亦滿足要求[1]。曲線區(qū)段：在直線區(qū)段，接觸懸掛的最大風(fēng)偏移值不可超過，即，跨距的選擇使實(shí)際中的符合要求即可。由下式進(jìn)行直線區(qū)段跨距長度的驗證計算： (36)式中，――當(dāng)量系數(shù)，一般?。g的值，在此計算時取最大值；――接觸線最大張力，在設(shè)計中所采用的是CTAH－120型接觸線，可知=；――直線區(qū)段的拉出值，取=；――支柱擾度，在此可忽略不計；――接觸懸掛單位長度所受的風(fēng)負(fù)載。為提高接觸網(wǎng)運(yùn)營的安全性，《鐵路電力牽引設(shè)計規(guī)范》規(guī)定：接觸線的最大受風(fēng)偏移值為450mm；最大可能跨距不宜大于65m；山口、谷口、高路堤和橋梁等風(fēng)口范圍內(nèi)的最大跨距不宜大于50m；分相裝置所在的跨距應(yīng)比正常跨距值小5~10m。根據(jù)上述計算方法的描述，可以進(jìn)行以下跨距長度的校驗計算。 跨距長度的確定從經(jīng)濟(jì)上講，希望做到投資及運(yùn)營費(fèi)用?。粡募夹g(shù)上講，則要求保證安全可靠，具有良好的受流質(zhì)量，使接觸線在最大風(fēng)力的作用下，對受電弓中心產(chǎn)生的偏移不超過規(guī)定允許值。在一般情況下，經(jīng)濟(jì)跨距總是大于技術(shù)跨距。技術(shù)跨距是根據(jù)接觸線在受橫向水平力(如風(fēng)力)作用時，對受電弓中心線所產(chǎn)生的許可偏移而決定的。跨距有經(jīng)濟(jì)跨距和技術(shù)跨距兩個概念。鏈形懸掛接觸線的受風(fēng)偏移決定于許多因素，其中主要的是取決于鏈形懸掛的結(jié)構(gòu)形式、線材參數(shù)(材質(zhì)和形狀)、接觸線和承力索的受力狀態(tài)、風(fēng)負(fù)載及接觸線拉出值等。因此應(yīng)經(jīng)常對接觸懸掛導(dǎo)線的偏移給予極大的注意。 跨距計算任何架空導(dǎo)線在風(fēng)的作用下都要偏離其起始位置，在情況嚴(yán)重時可能會破壞線路的工作條件。輔助繩的中間與承力索固定，兩端錨固定在支柱上。如圖33所示。中心錨結(jié)的形式和結(jié)構(gòu)，根據(jù)接觸網(wǎng)的懸掛類型及安裝地點(diǎn)而有所不同,分為半補(bǔ)償，全補(bǔ)償以及隧道中心錨結(jié)，本設(shè)計由于是全補(bǔ)償，因此采用的是全補(bǔ)償中心錨結(jié)。而且，錨段關(guān)節(jié)選用四跨錨段關(guān)節(jié)[2]。四跨絕緣錨段關(guān)節(jié)除了進(jìn)行機(jī)械分段以外，主要用于電分段，多用于站場和區(qū)間銜接處。根據(jù)所含跨距數(shù)可分為二跨、三跨、四跨、五跨、七跨及九跨式錨段關(guān)節(jié)。稱為絕緣錨段關(guān)節(jié)；帶有中性嵌入段，既起機(jī)械分段的作用，又具有電分相功能的，稱為電分相錨段關(guān)節(jié)。錨段關(guān)節(jié)的設(shè)置，使接觸網(wǎng)不間斷地貫通于全線[1]。 錨段劃分接觸懸掛中的承力索和接觸線在延續(xù)到一定的長度后，為了滿足機(jī)械受力方面的要求及方便施工，必須分成為一個個相互獨(dú)立的線段，這些相互獨(dú)立的線段即為接觸網(wǎng)的機(jī)械分段。在曲線區(qū)段上則根據(jù)曲線半徑大小決定，具體取值見表31表31 接觸線拉出值選用表曲線半徑(m)300～12001200≤R≤1800R﹥1800區(qū)間拉出值(mm)400250150隧道內(nèi)拉出值(mm)300150100在直線部分，站場接觸網(wǎng)拉出值稱為“之”字值，“之”字值大小一般均為300mm。設(shè)置拉出值的目的是使受電弓滑板磨損均勻。本設(shè)計的供電平面圖如下圖31所示。在復(fù)線和多線路區(qū)段上，不論是區(qū)間或是站場，其正線間總是分開的，其分段方式、方法視股道的具體情況而定。如站場內(nèi)因各股道的作用不同而進(jìn)行的分段?；亓骶€選擇目LBGLJ 240型號。該種供電方式的供電回路簡單，比直接供電具有更低的線路阻抗和鋼軌電位，比其他供電方式節(jié)約投資。由于回流線中的電流與接觸線中的電流方向相反，二者產(chǎn)生的交變電磁場可部分抵消，從而降低了電磁干擾。第3章 站場平面布置圖設(shè)計 供電平面圖 供電方式此次設(shè)計供電方式選擇帶回流線的直接供電方式。在具有當(dāng)?shù)仫L(fēng)速觀測資料時，接觸網(wǎng)懸掛線索的風(fēng)負(fù)載可由下式確立： (215)式中，K――風(fēng)負(fù)載體型系數(shù)(見表32)；d――線索的直徑(mm)；v――設(shè)計計算風(fēng)速(m/s)；計算在線索覆冰狀態(tài)下的單位風(fēng)負(fù)載時，其計算直徑d應(yīng)為(d+2b)。但是考慮到投資和回收期的關(guān)系，對于最大風(fēng)速的保證率要求不同。即： (21) (22) (23) (24) (25)又線索型號為：JTM95+CTAH120，則可知其自重： (26) (27) (28)故垂直負(fù)載為：(1)接觸懸掛無冰無風(fēng)時的單位負(fù)載 (29)(2)接觸懸掛在覆冰時的各類單位負(fù)載①承力索單位冰負(fù)載 (210)②接觸線單位冰負(fù)載 (211)③覆冰時，承力索的單位風(fēng)負(fù)載 (212)則，覆冰時單位合成負(fù)載為： (213)合成負(fù)載方向為： (214)而水平負(fù)載：接觸懸掛的水平負(fù)載主要指風(fēng)負(fù)載，它是指風(fēng)吹到接觸線、承力索、支柱上所產(chǎn)生的壓力，稱為風(fēng)壓。目前，世界各國為滿足高速受流的要求，都根據(jù)自己國家高速鐵路規(guī)劃的動力設(shè)置(動力集中式或動力分散式)和受電弓的結(jié)構(gòu)及性能的不同，而采用了不同的懸掛類型。而彈性鏈形懸掛比簡單鏈形懸掛有更好的彈性均勻性，但其施工和檢調(diào)比鏈形懸掛復(fù)雜。但全補(bǔ)償鏈形懸掛包括全補(bǔ)償簡單鏈形懸掛和全補(bǔ)償彈性鏈形