【正文】 ↑↓↑↓20223↑↓↑↓1↑↑↓↓AB圖13 活載彎矩分配圖（）6上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁↓↓50223↑↓↑↓40223↑↓↑↓30223↑↓↑↓20223↑↓↑↓1↑↑↓↓AB 傳遞系數(shù)：對(duì)于梁，遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為1/2； 遠(yuǎn)端滑動(dòng)鉸支，傳遞系數(shù)為1。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表11：表11 固端彎矩計(jì)算 分配系數(shù)計(jì)算： 考慮框架對(duì)稱(chēng)性，取半框架計(jì)算，（底層柱除外），半框架的梁柱線剛度如圖12所示。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總荷載比例較小時(shí)，其影響很小，若活載占總荷載例較大，可在截面配筋時(shí)，～。m)Vb(kN)NA(kN)NB(kN)654321表10 地震力作用下框架梁端彎矩、梁端剪力及柱軸力 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析仍?、掭S線上的中框架計(jì)算分析。m)Vb(KN)L(m)M左(kNm)6127842419691 512784241969141278424196913127842419691212784241969114690848417表9 軸線⑥橫向框架柱端彎矩計(jì)算表9 軸線⑥橫向框架柱端彎矩計(jì)算層次AB跨BC跨柱軸力L(m)M左(kNm)61278424474145127842447414412784244741431278424474142127842447414146908416171層次層高h(yuǎn)i(m)層間剪力Vi(kN)層間剛度Di(kN/m)A軸柱（邊柱）Dim(kN/m)Vim(kN)yi (m)M上(kNm）圖7 地震作用下框架梁端剪力及柱軸力（KN）層次層高h(yuǎn)i(m)層間剪力Vi(kN)層間剛度Di(kN/m)B軸柱（中柱）Dim(kN/m)Vim(kN)yi (m)M上(kN地震作用下框架梁端彎矩，梁端剪力及柱軸力計(jì)算見(jiàn)表10，結(jié)果見(jiàn)圖圖7。 (a) (b)(a)水平地震作用 (b)地震剪力圖5 橫向框架各層水平地震作及地震剪力表8 橫向變形驗(yàn)算層次層間剪力（kN）層間剛度（kN）層間位移（105 m）層高（m）層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角61278484481/687551278484881/3750412784841201/2750312784841451/2276212784841641/201214690844781/1077注：層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角均滿足要求＜[]=1/450，（若考慮填充墻抗力作用為1/550）。橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見(jiàn)圖5。且修正后的剪力分布與實(shí)際更加吻合。因此，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。但對(duì)結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時(shí)程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對(duì)于周期比較長(zhǎng)的結(jié)構(gòu)相差更大。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算見(jiàn)表6。然后由求出，再用求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力?！蚣艿捻旤c(diǎn)位移。這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)水平位移，就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期： 式中：——基本周期調(diào)整系數(shù)。m）Z1103104Z2103104Z3103104Z4103104表5 橫向框架柱側(cè)移剛度D值計(jì)算 項(xiàng)目柱類(lèi)型層根數(shù)底層邊框架邊柱76914邊框架中柱112284中框架邊柱841716中框架中柱1617116 469084二三四五六層邊框架邊柱163484邊框架中柱348384中框架邊柱1969116中框架中柱4741416 1278424 橫向框架自振周期按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期頂點(diǎn)位移法是求結(jié)構(gòu)基本頻率的一種近似方法。m）103103104103104103103104103104103103104103104柱線剛度列于表4，橫向框架柱側(cè)移剛度D值計(jì)算列于表5。表3 橫梁線剛度 梁號(hào)截面（㎡）跨度（m）慣性矩（m4）邊框架梁中框架梁=（m4）（kN考慮這一有利作用，計(jì)算梁截面慣性矩時(shí)，對(duì)現(xiàn)澆樓面的邊框架取=（為梁的截面慣性矩）；對(duì)中框架取=。將前述分項(xiàng)荷載相加，得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下：第六層G6=+50%+++=第五層： G5=第四層： G4=第三層： G3=第二層： G2=第一層： G1=+50%+++=建筑物總重力荷載代表值：為：+4+=質(zhì)點(diǎn)重力荷載值見(jiàn)圖4。外墻單位面積上墻體重量為： （+）8=㎡內(nèi)墻單位面積上墻體重量為： （+）8=㎡墻體自重計(jì)算見(jiàn)表2。由此得框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱編號(hào)如圖3所示：圖3 框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱編號(hào) 荷載計(jì)算 屋面均布恒載：按屋面做法逐項(xiàng)計(jì)算均布荷載： 小瓷磚層 kN/㎡三氈四油屋面防水層 kN/㎡水泥蛭石板保溫層 60mm kN/㎡1:3水泥沙漿找平層 20mm kN/㎡1:8水泥爐渣找坡 80mm kN/㎡1:3水泥沙漿找平層 20mm kN/㎡現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 100mm kN/㎡ 板底抹灰 20mm kN/㎡ ㎡ 樓面正投影面積：(+)(+)(+) (+)=㎡屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值： = 樓面均布恒載按樓面做法逐項(xiàng)計(jì)算:水磨石地面 ㎡現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 120mm ㎡板底抹灰 20mm ㎡ ㎡樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：= 屋面均布活載對(duì)于上人屋面，㎡，可不考慮雪荷載屋面均布活載標(biāo)準(zhǔn)值為： = 樓面均布活載：樓面均布活載對(duì)于宿舍、走廊、樓梯、㎡樓面均布活載標(biāo)準(zhǔn)值為： = 梁柱自重（包括梁側(cè)、梁底、柱抹灰重量）梁側(cè)、梁底抹灰，柱四周抹灰，近似按加大梁寬及柱寬計(jì)算來(lái)考慮，計(jì)算見(jiàn)表1。⑵.計(jì)算簡(jiǎn)圖根據(jù)結(jié)構(gòu)平面布置圖,選定⑥軸線作為計(jì)算單元. 如圖2所示：圖2 框架計(jì)算單元 柱高底層柱高度h=++=。 材料填充墻采用200厚加氣混凝土塊；；混凝土：均采用C30；鋼筋：HPB235,HRB335。 抗震等級(jí)三級(jí) 設(shè)計(jì)地震分組地震分組為第一組，基本地震加速度a=：Ⅱ類(lèi)場(chǎng)地土、防火等級(jí)均為Ⅱ級(jí)；：恒荷載：樓面裝修荷載1KN/ m2,外其余均為2KN/ m2。第一層：素填土，.(fak=8 0 KN/m2)第二層：粉質(zhì)黏土，.(fak=180 KN/m2)第三層：粉土，.(fak=180 KN/m2) 地基土指標(biāo)，％，計(jì)算強(qiáng)度150kp/m2。雪荷載：基本雪壓為50年一遇S0=（水平投影）；風(fēng)荷載：基本風(fēng)壓為50年一遇W0=；鉆孔深12米，未發(fā)現(xiàn)地下水。此外還進(jìn)行了結(jié)構(gòu)方案中的室內(nèi)樓梯的設(shè)計(jì)。接著用分層法和D值法分別計(jì)算豎向荷載和風(fēng)荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力，找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合?？蚣芰褐鞍寰鶠楝F(xiàn)澆，耐久年限為50年，抗震設(shè)防烈度為8度，建筑按6度設(shè)防設(shè)計(jì)，墻體為200厚加氣混凝土砌塊。因此在使用上層數(shù)受到限制，正是因?yàn)楸驹O(shè)計(jì)采用的是小高層，建筑的高寬比H/B小于5，抗震設(shè)防烈度為6度，建