430t直流煤粉燃燒器的設(shè)計(jì)與冷態(tài)流場(chǎng)的計(jì)算本科畢業(yè)論文-文庫(kù)吧資料
2025-06-25 08:26本頁(yè)面
【正文】 置4 個(gè)2 每個(gè)燃燒器的標(biāo)準(zhǔn)出力10 3 一次風(fēng)口總面積3 4 二次風(fēng)口總面積2 5 三次風(fēng)口總面積1 6 每個(gè)燃燒器一次風(fēng)噴口個(gè)數(shù)查表831選取3 個(gè)7 每個(gè)燃燒器二次風(fēng)噴口個(gè)數(shù)選取3 個(gè)8 每個(gè)燃燒器三次風(fēng)噴口個(gè)數(shù)選取1 個(gè) 表42（續(xù)表）序號(hào)名稱(chēng)符號(hào)計(jì)算公式或來(lái)源結(jié)果單位9 每個(gè)一次風(fēng)噴口截面積 10 每個(gè)三次風(fēng)噴口截面積 11 一次風(fēng)噴口高寬比選取3 —12 一次風(fēng)噴口寬度307 13 一次風(fēng)噴口高度76714 三次風(fēng)噴口截面直徑42315 周界風(fēng)風(fēng)層厚度選取25 16 周界風(fēng)風(fēng)速選取40 17 周界風(fēng)風(fēng)量% 18 周界風(fēng)風(fēng)口截面積19 每個(gè)二次風(fēng)噴口截面積20 二次風(fēng)噴口寬度選取360 21 二次風(fēng)噴口高度52722 一次風(fēng)噴口間間距由周界風(fēng)截面積算得120 23 上二次風(fēng)噴口間間距查表815250 24 一、上二次風(fēng)噴口間間距查表815選取310 25 一、下二次風(fēng)噴口間間距查表815選取200 26 三、上二次風(fēng)噴口間間距查表815選取210 27 燃燒器間距離與爐膛寬度同 28 燃燒器假想切圓直徑1200 29 下二次風(fēng)邊緣到灰斗轉(zhuǎn)折點(diǎn)查表814選取1500 燃燒器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)完成。一般情況下二次風(fēng)噴口設(shè)計(jì)為可擺動(dòng)形式，以便控制二次風(fēng)與一次風(fēng)的混合時(shí)間。（3） 為了不干擾一次風(fēng)煤粉氣流的著火過(guò)程，二次風(fēng)采用分級(jí)送入的方式，在燃燒發(fā)展階段，將二次風(fēng)分級(jí)逐步加入。（2） 為了增加一次風(fēng)射流與周?chē)邷責(zé)煔獾慕佑|面積，噴口常設(shè)計(jì)成直立狹長(zhǎng)型，以增加一次風(fēng)射流周界，但其高寬比也不易過(guò)大，否則射流剛性變差而偏離導(dǎo)致?tīng)t膛及受熱面結(jié)渣。（4） 二次風(fēng)的作用是及時(shí)提供煤粉燃燒所需要的氧氣，并加強(qiáng)爐內(nèi)氣體的擾動(dòng)混合，故要求二次風(fēng)射流對(duì)煙氣的貫穿力較大，故二次風(fēng)風(fēng)速選取較高，并且還應(yīng)保持一定的一、二次風(fēng)風(fēng)速比。周界風(fēng)的風(fēng)量一般為二次風(fēng)量的10%左右，風(fēng)速為30~45m/s，風(fēng)層厚度為15~25mm。（2） 有的低揮發(fā)分煤種的直流燃燒器的一次風(fēng)噴口四周包有一層速度較高的二次風(fēng)，稱(chēng)之為周界風(fēng)。這時(shí)還有10~15%的煤粉和高濕度低溫度的干燥劑（100℃），只能作為三次風(fēng)送入爐膛，三次風(fēng)噴口應(yīng)布置在上二次風(fēng)噴口以上一定距離處，采用較高的風(fēng)速，使其能穿透高溫?zé)煔膺M(jìn)入爐膛中心。 直流燃燒器各種風(fēng)的設(shè)計(jì)計(jì)算本設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)煤種為無(wú)煙煤，揮發(fā)分很低只有9%，而固定碳含量較高，不易著火和燃盡。因本設(shè)計(jì)使用的煤種是無(wú)煙煤，不易燃燒，為保證鍋爐的可靠運(yùn)行及煤粉的可靠供應(yīng)，故采用中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)，與鋼球磨煤機(jī)配合使用。因此每臺(tái)鍋爐所有磨煤機(jī)制粉量之和應(yīng)時(shí)時(shí)與鍋爐煤粉消耗量一致，即制粉量隨鍋爐負(fù)荷變化而變化，運(yùn)行可靠性相對(duì)較低。這種系統(tǒng)最適合配用調(diào)節(jié)性能較差的鋼球磨煤機(jī)。中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)的主要特點(diǎn)在于磨制合格的煤粉全部?jī)?chǔ)存在中間煤粉倉(cāng)內(nèi)，然后經(jīng)過(guò)給粉機(jī)按鍋爐燃燒需要量供給鍋爐燃燒使用。 制粉系統(tǒng)的分類(lèi) 不同性質(zhì)的燃料，不同負(fù)荷的鍋爐以及與燃燒器的配合情況，有多種不同的制粉系統(tǒng)。能在運(yùn)行中補(bǔ)充鋼球，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，故障也少，運(yùn)行安全可靠。其中常用的鋼球磨煤機(jī)是低速磨煤機(jī)的一種。其作用是將具有一定尺寸的煤塊干燥、破碎并磨制成煤粉，主要受到撞擊、擠壓和研磨三種力的作用。故制粉系統(tǒng)的選取影響這燃燒器的設(shè)計(jì)。如下表35：序號(hào)名稱(chēng)符號(hào)計(jì)算公式或來(lái)源結(jié)果單位1 爐膛界面熱負(fù)荷查表88413500 2 爐膛截面積96 3 爐膛寬度及深度10 4 爐膛容積熱負(fù)荷查表838135 5 爐膛容積2483 6 冷灰斗底口寬度設(shè)定1 7 冷灰斗傾角設(shè)定60 8 冷灰斗高度 7 9 冷灰斗等分面到出口煙窗高度26 表35 爐膛截面設(shè)計(jì) 制粉系統(tǒng)的選取煤粉鍋爐燃用的合格煤粉應(yīng)由制粉系統(tǒng)供應(yīng)。如下表34：序號(hào)名稱(chēng)符號(hào)計(jì)算公式或來(lái)源結(jié)果單位1燃料低位發(fā)熱量給定26400 KJ/Kg2冷空氣溫度給定30 ℃3理論冷空氣焓查表3，插入法計(jì)算 KJ/Kg4排煙溫度給定140 ℃5排煙熱焓查表3（α=），插入法計(jì)算 KJ/Kg6排煙過(guò)量空氣系數(shù)查表2 —7排煙熱損失 %8固體不完全燃燒熱損失查表8394 %9氣體不完全燃燒熱損失查表8390 %10散熱損失查圖34 %11灰渣物理熱損失0 %12鍋爐總熱損 %13鍋爐熱效率 %14鍋爐蒸發(fā)量給定 Kg/s15過(guò)熱蒸汽出口焓 KJ/Kg16飽和水焓 KJ/Kg17給水焓 KJ/Kg18鍋爐排污率給定 %19鍋爐總吸熱量 KW20燃料消耗量 Kg/s21計(jì)算燃料消耗量 Kg/s表34 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算通過(guò)鍋爐熱量計(jì)算，得出計(jì)算燃料消耗量后，查表參考選取鍋爐截面熱負(fù)荷，接下來(lái)進(jìn)行爐膛橫斷面的設(shè)計(jì)計(jì)算。煙道內(nèi)每處的總煙氣的焓等于理論煙氣焓、飛灰焓及此處的過(guò)量空氣的焓三者之和。煙氣特性如下表32：表32 煙氣特性序號(hào)名稱(chēng)符號(hào)計(jì)算公式或來(lái)源爐膛與防渣管過(guò)熱器上級(jí)省煤器上級(jí)空氣預(yù)熱器下級(jí)省煤器下級(jí)空氣預(yù)熱器1漏風(fēng)系數(shù)查表43 2出口過(guò)量空氣系數(shù)查表44 3平均過(guò)量空氣系數(shù) 4實(shí)際水蒸氣容積 5實(shí)際煙氣量 6RO2容積份額 表32（續(xù)表）序號(hào)名稱(chēng)符號(hào)計(jì)算公式或來(lái)源爐膛與防渣管過(guò)熱器上級(jí)省煤器上級(jí)空氣預(yù)熱器下級(jí)省煤器下級(jí)空氣預(yù)熱器7H2O份額 8三原子份額 9煙氣質(zhì)量 10飛灰濃度 查表并計(jì)算得焓溫表如下表33：表33 焓溫表 (1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 100 —— 200 — 300 — —
環(huán)評(píng)公示相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1