【正文】 引起的軸向應力 ③ 由液壓實驗時重力引起的軸向應力 式中可認為容器最大質(zhì)量—裙座質(zhì)量==④ 彎矩引起的軸向應力 (2) 應力校核液壓實驗時圓筒材料的許用軸向壓力按下式 取其中最小值 式中: K——載荷組合系數(shù)，取K=，B=130, Q235R——筒體材料 故： 上述所得的各項應力滿足以下要求：式中： ——焊縫系數(shù)， =（1） 裙座軸向應力校核00截面 裙座為圓筒形，則查GB150圖64得B=130MPa (524) (525) 因為 (526) 所以（2）II截面；. (527) 因此強度滿足要求基礎環(huán)[13]的計算：基礎環(huán)外徑 mm基礎環(huán)內(nèi)徑 mm基礎環(huán)截面系數(shù)Zb和截面面積Ab： (528) mm3 (529) mm2混凝土基礎上的最大壓應力(下式中最大值) MPa基礎環(huán)無筋板時的厚度 (530) mm故取 mm式中：— 基礎環(huán)外徑，mm； — 基礎環(huán)內(nèi)徑，mm； —基礎環(huán)截面系數(shù)，； —基礎環(huán)截面面積，mm2； —混凝土基礎上的最大壓應力，MPa； —基礎環(huán)無筋板時的厚度，mm。下封頭： (52) mm式中：— 下封頭壁厚，mm。C，考慮到處理的介質(zhì)腐蝕較小及材料的焊接性能，加工工藝和經(jīng)濟方面，筒體及封頭采用Q235R，裙座采用20R。根據(jù)操作條件=，=176176。C操作溫度Ti176。— 其中118層塔盤之間的距離，mm；— 其中1936層塔盤之間的距離，mm；— 人孔所在兩邊塔盤的距離，mm；— 液面控制口距底部第一塊塔盤的距離，mm。吊柱高度(指的是吊柱頂端到上封頭切線的高度) =2298mm；118層塔盤之間的距離為=500 mm的塔盤，1936層塔盤之間的距離為=550mm的塔盤，人孔所在兩邊塔盤間距為=550 mm，液面控制口距底部第一塊塔盤距離為=1050 mm，取塔底高度=；考慮塔底抽出管線所占空間，取群座高度為 =。根據(jù)液體和氣體在管中流速，則管線直徑尺寸計算如式： mm (41)其中：G—重量流率kg /s；—液體重度kg；V—氣體比容m3 /kg。流速m/s流量m3/s圖31 塔板操作線第4章 塔的結(jié)構(gòu)設計根據(jù)工藝設計選取，上下封頭均采用標準橢圓封頭。由塔板負荷性能圖可以看出：（1） 任務規(guī)定的氣、液負荷下的操作點P(設計點)，處在適宜操作區(qū)內(nèi)的適中位置。取E=1，則 =m/s根據(jù)結(jié)果繪制塔板操作線圖，(1)霧沫夾帶線、(2)液泛線、(3)液相負荷上線、(4)漏液線、(5)液相負荷下線。（4） 漏液線 對于F1型重閥，依計算，則知 (324)得 以作為規(guī)定氣體的最小負荷標準，則 =m/s (325)據(jù)此畫出與液體流量無關水平漏液線。液體在降液管中停留時間為s取 s作為液體在降液管中停留的時間下限，則 (323)求出上限液體流量值。附表3–1Ls/(m3/s)Vs/( m3/s)（2） 液泛線 由參考資料[11]，可知= (320)因物系一定，塔板結(jié)構(gòu)的尺寸一定，則、及等均為定值，因而與又有如下關系，即 (321)式中閥孔數(shù)N與孔徑do均為定值，因此可將上式簡化Vs與Ls的如下關系式： (322)即 在操作范圍內(nèi)取若干個Ls值，依式算出相應的Vs值見表32附表3–2Ls/(m3/s)Vs/( m3/s)據(jù)表中數(shù)據(jù)做出液泛線。（3） 霧沫夾帶 由以下兩式計算泛點率，即泛點率％ (316) 及 泛點率％ (317)板上流體流徑長度 (318) m板上液流面積 (319) m該系統(tǒng)為正常系統(tǒng)，故取物性系數(shù)K=，查圖得泛點負荷系數(shù)，將數(shù)據(jù)代入以上兩式中，分別為泛點率％=％ 泛點率％=％兩式計算出來的泛點率均在80%以下，故霧沫夾帶量能夠滿足的要求[10] 。 因此，氣體流經(jīng)一層塔板的壓強降所對應的液柱高度為 則單板壓強降 Pa（2） 淹塔 為了防止淹塔發(fā)生，就要控制降液管中清液層的高度，使 ① 與氣體通過塔盤壓強降多相當?shù)囊褐叨纫阉愠? m液柱 ② 液體通過降液管壓頭損失：因無進口堰，故按下式計算，即 m液柱③ 板上液層高度：已選定板上液層高度為 m 則 m 取，又已選定m，m。按重新核算孔速及閥孔的動能因數(shù)： 閥孔的動能因數(shù)變化不大，在9～12范圍內(nèi)。取橫排的孔心距mm= 按下式估算排間距，即 =mm考慮到塔的直徑比較大，須采用分塊式塔板，各分塊板的支撐與銜接要占去一部分鼓泡區(qū)的面積，因此排間距不宜用161mm，而應小于此值，故取=125mm=。 塔板布置（1） 因mm，故塔板采用分塊式，因此查表得塔板為3塊。計算結(jié)果如下：（1） 堰長取 m（2） 溢流堰高度 由 (310) 選用平直堰，堰上液層高度為， 即 (311) 查圖得，則 取板上清液層高度 mm故 （3）弓形降液管寬度和截面積由 根據(jù)《化工原理（下）》310圖,得 故 驗算液體在降液管中停留的時間，即 s故降液管設計合理。C，得 進料板液相的平均粘度計算由176。C，得 進料板液相的平均表面張力計算由176。C 平均摩爾質(zhì)量計算塔頂平均摩爾質(zhì)量計算其中 kg/mol