【正文】 （557） 第一跨B支座剪力 V1B=R1B= qL1/2 [1（a1/L1）2] （558）第一跨跨中剪力 V1中=0 （559）型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ=M1/γW+N/A0≤fa (560) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ= V1A（V1B）Ss/It≤fav (561) 第一跨跨中撓度 U1中=5qwk1/L14/384EI[(a1/L1)2] (562) 第二跨C支座撓度 U2c=qwk2a2L23/24EI[1+4(a2/L2)2+3(a2/L2)3]+P2a22L2/3EI(1+ a2/L2) (563)第一跨總撓度 U1總= U1中+ U2c/2≤20mm (564)相對(duì)撓度 U1總/(L1+a2) ≤1/180 (565)第i跨A支座彎距 M iA i=4= [Piai+qiai2/2] （566） 第i跨A支座剪力 ViA= [Pi+ qiai/2(2+ai/Li)]。等跨多跨靜定梁需驗(yàn)算三個(gè)控制截面：（1） 第一跨跨中彎距 M1=qL12/8[1（ai/Li）]2 (532) 第一跨B支座剪力 V1B=R1B= qL1/2[1（a1/L1）2] （533） 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ=M1/γW+N/A0≤fa (534) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ= V1BSs/It≤fav (535) 第一跨跨中撓度 U1中=5qwkL14/384EI[12 .4(a1/L1)2] (536) 第二跨C支座撓度 U2c=qwka2L23/24EI[1+4(a2/L2)2+3(a2/L2)3]+(P2a22L2/3EI)(1+ a2/L2) (537) 第一跨總撓度 U1總= U1中+ U2c/2≤20mm (538) 相對(duì)撓度 U1總/(L1+a2) ≤1/180 (539) (2) 第二跨A支座彎距 M2A= (P2a2+qa22/2) (540) 第二跨A支座剪力 V2A= [P2+ qa2/2(2+a2/L2)]。第一跨梁A支座有由懸挑端均布荷載產(chǎn)生支座彎矩，簡(jiǎn)支段的正彎矩最大值不在彎中，第二跨開始還有C端第一跨B支座反力產(chǎn)生A支座負(fù)彎矩，由于第一跨B支座反力比其它跨(等跨時(shí))大，這樣第二跨A支座負(fù)彎矩比其它跨(等跨時(shí)) 大，驗(yàn)算立柱與主體結(jié)構(gòu)連接時(shí)水平作用取q(a+L)，即B支座與A支座反力之和。C． 鉸接多跨梁a． 單支點(diǎn)鉸接多跨梁（多跨靜定梁）（圖54）（其支承條件和圖52一樣，只是取不同計(jì)算簡(jiǎn)圖） 圖54 幕墻立柱每層用一處連接件與主體結(jié)構(gòu)連接，每層立柱在連接處向上懸挑一段，上一層立柱下端用插芯連接支承在此懸挑端上，實(shí)際上是一段段帶懸挑的簡(jiǎn)支梁用鉸連接成多跨梁，這種多跨靜定梁計(jì)算簡(jiǎn)圖要比取單跨簡(jiǎn)支梁與實(shí)際支承情況更為接近。由于實(shí)際上A支座與C支座的反力都是通過(guò)A支座傳給主體結(jié)構(gòu)的，如果用A支座水平作用進(jìn)行連接驗(yàn)算，水平作用應(yīng)取A支座與C支座反力之和。雙跨梁中間(B)支座有負(fù)彎距，兩跨各有跨中彎距，其中中間(B)支座負(fù)彎距起控制作用，三個(gè)支座均有剪力，其中B以座+()剪力中有一個(gè)最大，起控制作用，由于B支座同時(shí)有剪力和彎距，除分別驗(yàn)算彎曲效應(yīng)和剪切效應(yīng)外，還需驗(yàn)算彎距與剪力同時(shí)作用下的折算應(yīng)力。迥轉(zhuǎn)半徑 i=（4200000/1800）1/2= 構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比λ=L/i=3300/=68 整體穩(wěn)定系數(shù) φ= 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ=N/ΦA(chǔ)0+M/γW() =2138/(1500) +4241383/49000[2138/( 1051500/682)] =＜ N/mm2 單元式幕墻由于豎框?yàn)榻M合框，對(duì)插的兩豎框不可能同時(shí)伸縮驗(yàn)算時(shí)要分別驗(yàn)算，即取每根豎框承受單元組件一半的荷載（作用）計(jì)算，其中W值小者起控制作用。mm先進(jìn)行SW+彎距組合值 M=MW+=3859144+764478=4241383 N解：高度變化系數(shù) μZD=()= 脈動(dòng)系數(shù) μfD=()=陣風(fēng)系數(shù) βgz=.080(1+2)= 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 WK=450=1500N/m2 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值 W==1500=2100N/m2 風(fēng)荷載線荷載設(shè)計(jì)值 qW= W (B1+B2)/2=2100(+)/2=2835N/m= 地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 qEK=βEαmaxGAK =5400=320N/m2 地震作用設(shè)計(jì)值 qE面= qEK =320=416N/m2地震作用線荷載設(shè)計(jì)值 qE線= qE面(B1+B2)/2=416(+)/2=風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距 MW= qWL2/8=33002/8=3859144 Nmm 型材最小截面抵抗矩 W=M/()=5509120/（)=61366mm3型材最小慣矩 I=5qWL3 /[384E(1/180)] = 5332003/[384105(1/180)]=3291429mm4型材最小慣矩 I=5 qWL4 /(384E20) =5332004/(38410520)=2925714mm4要選用W≥61366mmI≥3291429mm4的型材。mm自重標(biāo)準(zhǔn)值 GAK=400 N/m21=1280N自重設(shè)計(jì)值 N= NK= 1280=1536N 地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 qEK=ΒEαmax GAK=5400=160 N/m2 地震作用設(shè)計(jì)值 qE面=qEK =160=208 N/m2 地震作用線荷載設(shè)計(jì)值 qE線=BqE面=1208=208 N/m= N/mm水平地震作用產(chǎn)生的彎距 ME= qE線L2/8=32002/8=266240 N 表52 軸心受壓柱的整體穩(wěn)定系數(shù) λ 鋼型材 鋁型材Q235Q3456063T56061T46063T66063AT56063AT66061T62040608090100110120130140150 立挺抗剪驗(yàn)算采用SW+. 剪力設(shè)計(jì)值 V=VW+ （520a） 風(fēng)荷載產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值 VW=qWL/2 （520b） 水平地震作用產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值 VE=qEL/2 （520c） 或 剪力設(shè)計(jì)值 V=(qW+)L/2 （520d） 材料截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力 τ=VSS/It≤fV （521）式中：V—剪力設(shè)計(jì)值（N）； VW—風(fēng)荷載產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值（N）； VE—水平地震作用產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值（N）； τ—材料截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力（N/mm）； SS—驗(yàn)算截面形心軸以上面積對(duì)形心軸面積矩（mm3）； fV—材料抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）； t —驗(yàn)算截面材料厚度(mm)； 例51．南京市一建筑， 抗震7度設(shè)防，分格寬1m，選用墻角區(qū)立柱截面。采用自上而下安裝順序布置桿件的立柱，按壓彎構(gòu)件驗(yàn)算穩(wěn)定強(qiáng)度。 軸力 N=G L B （58）式中：G—幕墻單位面積自重（N/mm2）； L—跨度（m）； B—分格寬度（m）； 彎距 M= MW+ （59） 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距 MW= qW L2/8 （510a） 水平地震作用產(chǎn)生的彎距 ME= qE線L2/8 （510b） or 彎距M=( qW+)L2/8 （511） 風(fēng)荷載線荷載設(shè)計(jì)值 qW= （512a） 地震作用線荷載設(shè)計(jì)值 qE線= qE（面）B （512b）式中：MW—風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距設(shè)計(jì)值（）； ME—水平地震作用產(chǎn)生的彎距設(shè)計(jì)值（）； qW—風(fēng)荷載線荷載設(shè)計(jì)值（N/m）； qE線—地震作用線荷載設(shè)計(jì)值（N/m）。但在驗(yàn)算立柱與主體結(jié)構(gòu)連接時(shí)不能用簡(jiǎn)支梁兩支座中一個(gè)反力進(jìn)行計(jì)算，而應(yīng)取兩支座反力之和(一跨只有一個(gè)連接點(diǎn))。單跨梁（簡(jiǎn)支梁）（圖52） 圖52 幕墻立柱每層用一處連接件與主體結(jié)構(gòu)連接，每層立柱在連接處向上懸挑一段，上一層立柱下端用插芯連接支承在此懸挑端上，計(jì)算時(shí)取簡(jiǎn)支梁計(jì)算簡(jiǎn)圖是對(duì)結(jié)構(gòu)作了簡(jiǎn)化，假定立柱是以連接件為支座的單跨梁(也可以認(rèn)為是以樓層高度為跨度的簡(jiǎn)支梁)，這樣按簡(jiǎn)支梁計(jì)算彎距與剪力。H．角碼和立柱采用不同金屬材料時(shí)，應(yīng)采用絕緣墊片分隔或采取其他有效措施防止雙金屬腐蝕。角碼應(yīng)能承受橫梁的剪力，其厚度不應(yīng)小于3mm；角碼與立柱之間的連接螺釘或螺栓應(yīng)滿足抗剪和抗扭承載力要求。E．在樓層內(nèi)單獨(dú)布置立柱時(shí)，其上、下端均宜與主體結(jié)構(gòu)鉸接，宜采用上端懸掛方式；當(dāng)柱支承點(diǎn)可能產(chǎn)生較大位移時(shí)，應(yīng)采用與位移相適應(yīng)的支承裝置。D．多層或高層建筑中跨層通長(zhǎng)布置立柱時(shí)，立柱與主體結(jié)構(gòu)的連接支承點(diǎn)每層不宜少于一個(gè)；在混凝土實(shí)體墻面上，連接支承點(diǎn)宜加密。芯柱與上柱或下柱之間應(yīng)采用機(jī)械連接方法加以固定。處于腐蝕嚴(yán)重環(huán)境下的鋼型材，應(yīng)預(yù)留腐蝕厚度。B．立柱可采用鋁合金型材或鋼型材。當(dāng)采用大跨度開口截面橫梁時(shí)，橫梁上、下兩部分應(yīng)按各自承擔(dān)的荷載和作用分別進(jìn)行計(jì)算。鋼型材宜采用高耐候鋼，碳素鋼型材應(yīng)熱浸鍍鋅或采取其他有效防腐措施，焊縫應(yīng)涂防銹涂料；處于嚴(yán)重腐蝕條件下的鋼型材，應(yīng)預(yù)留腐蝕厚度。 橫梁截面寬厚比b0/t限值截面部位鋁型材鋼型材6063T56061T46063AT56063T66063AT66061T6Q235Q345自由挑出171513121512雙側(cè)加勁504540354033 圖512），；?！　「拱逶谏线吘壥軝M向壓應(yīng)力作用時(shí)，其臨界應(yīng)力為： 100t=100(──)2