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預(yù)應(yīng)力混凝土框架模型的循環(huán)載荷試驗建筑類-文庫吧資料

2025-05-22 08:43本頁面
  

【正文】 man) [8] Clough, R. W. 39。, ACI Struct. J. 1990, 87, [7] Mo, Y. L. 39。, J. Struct. Div., ASCE 1983, 109, 2292 2309 [6] alami, B. O. 39。, J. Struct. Div., ASCE 1980, 106 (ST2), 445462 [5] Cohn, M. A. and Frostig, Y. 39。, ACI J. 1971, 68, 116125 [4] Kang, Y. J. and Scordelis, A. C. 39。, ACI J. 1955, 52, 10371059 [3] Mattock, A. H. et al. 39。, J. Struct. Engng, ASCE 1994, 120 (3), 885902 [2] Lin, T. Y. 39。圖15表2參考文獻(xiàn):[1] Wang, T. L., Huang, D. and Shahawy, M. 39。實驗結(jié)果表明武田的規(guī)則中沒有考慮收縮效應(yīng)的意義重大。有效預(yù)應(yīng)力降低時延性和耗能增加。反復(fù)循環(huán)的負(fù)載過程對預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)性能的影響是重要的,因為實驗遲滯回圈按規(guī)定載荷流程相當(dāng)密切。圖7圖8 圖9圖10圖11圖12圖13圖14主要曲線預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)(應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系),可以通過其他地區(qū)的理論方法與可接受的精度來預(yù)測。在第二個循環(huán)中,%。在每個循環(huán)遲滯消散能量計算武田的規(guī)則和測試結(jié)果,每個循環(huán)遲滯消散能量計算都使用了武田的規(guī)則和測試結(jié)果,它們在圖15指出。根據(jù)武田規(guī)則的循環(huán)也繪制在圖15中。2個樣品的LA 2的滯回曲線繪制在圖15. 試驗主要三線性曲線在這個圖繪制比較容易對比。在這個節(jié)中將要研究下武田規(guī)則能不能運(yùn)到預(yù)應(yīng)力混凝土框架中。遲滯環(huán)的形狀密切跟著指定負(fù)載的過程,因此的負(fù)載的過程對遲滯回圈效果顯著。.負(fù)載過程每組都有一個單調(diào)加載和三個循環(huán)加載類型A,B和C(表3)。在表2中,延性定義為最終位移除以屈服位移,分為位移,以及耗能能力是被遲滯循環(huán)的所有封閉的面積之和。同樣的加載方式,1組中試樣與2組中的試樣按照耐久性與吸能相比較。請注意,該模型框架體積小,因而實際的橋架可表現(xiàn)出有所不同的性能。 圖5圖64.討論結(jié)果 一個普遍看法是,預(yù)應(yīng)力混凝土框架試驗表現(xiàn)出相當(dāng)韌性。同時,剪切破壞在底部兩端列是可以避免的框架模型提供了適當(dāng)?shù)南拗频臅r候。連接鉸鏈能夠很好地避免被橫向線圈過度限制。如前所述,A1及A2見表2。失效的八塊框架可以分為兩種主要類型,即梁中臨界區(qū)抗彎失敗下(A表示)和柱中的剪力失效(B表示)。因此,反復(fù)循環(huán)的荷載在加載過程對預(yù)應(yīng)力混凝土的性能影響是很大的。換句話說,鋼的應(yīng)變也依賴于加載的過程。部分負(fù)荷下降時,類似于載入B型。加載C型(標(biāo)本的LC 1和LC 2)遲滯回圈像是A和B聯(lián)合起來加載的結(jié)果。加載在第一個周期B型(標(biāo)本的LB 1和LB 2),滯回圈接近極限載荷和最大的循環(huán)生產(chǎn)。裝載A型(標(biāo)本的LA 1和LA 2),負(fù)載增加后遲滯回圈慢慢變得更大??傊?,為比較兩組實驗和分析結(jié)果,如圖5和圖6所示,顯示了在整個負(fù)載過程吻合。對極限彎矩軸向力的作用可以包括通過使用交互曲線。第三,部分都受到彎曲和壓縮的框架的目的使鋼拉伸而屈服。可能有三個因素的影響:首先,在分析框架柱之間的中心到中心的距離作為跨度長,但是,一個負(fù)塑料中性軸的鉸鏈梁靠近柱的內(nèi)面。(3)水平極限位移的預(yù)測也比從測試的最終位移低。在圖5和6的理論曲線非常接近相應(yīng)的測試曲線表現(xiàn)在三個方面:(1)屈服前曲線的預(yù)測與測試吻合較好。同樣試件LA – 2, LB 2,和LC 3滯回的折疊曲線,類似的樣本的LP 2的主要曲線
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