【正文】 條間水平方向力學平衡；條塊豎直方向力學平衡；條塊繞分塊底滑面點力矩平衡。janbu法的力學模型如下①假設(shè)條件垂直條件側(cè)面上的作用力位于滑面之上1/3處；作用條形上的重力，反力通過條塊底部的中點。由條間的豎直方向的平衡方程得 （1）由庫侖破壞準則得 （2）聯(lián)立（1）（2）得 （3）其中由滑體繞圓弧中心 O的力矩平衡得 (4)聯(lián)合（1）（2）（3）（4）令，得穩(wěn)定性系數(shù) （5）用簡化bishop法 令 （6）③主要特點及應用條件bishop法主要考慮了條塊間作用力，此方法適用于均指粘性及碎石堆土等斜坡形成的圓弧滑坡。不—需求出嚴格的圓弧，只需近似圓弧即可。定性分析法包括工程類比法和圖解法；定量分析法包括極限平衡法和極限分析法，邊界元，離散元和可靠度分析法。邊坡發(fā)生破壞失穩(wěn)是一種復雜的地質(zhì)災害過程，由于邊坡內(nèi)部結(jié)構(gòu)的復雜性和組成土體和巖體的物質(zhì)不同，造成邊坡失穩(wěn)的模式不同，對于不同失穩(wěn)模式的不同就應采取不同的分析方法及計算公式來分析其穩(wěn)定狀態(tài)。除以上三種以外，還有以下幾種破壞形式，土體或巖體流動，巖層或土層曲折等等?；且环N松散巖體。根據(jù)滑面形式，滑坡可以分為平面剪切滑動和旋轉(zhuǎn)剪切滑動。但是不同的滑坡速度可以相差很大。與崩塌相比，滑坡通常以深層破壞形式出現(xiàn)。崩塌產(chǎn)生原因，從力學機理分析，是土體在重力與其它外力共同作用下超過巖體強度而引起的破壞現(xiàn)象。（1）崩塌崩塌是指塊狀巖體或土體分離向前翻滾而下，在崩塌過程中，巖土無明顯滑移面，同時下落土體直接墜落與坡腳或在斜坡上翻滾，滑移最后堆積于坡腳。三．邊坡的破壞形式邊坡變形發(fā)展到一定程度，將導致邊坡的失穩(wěn)破壞。蠕動的形成機理為巖土的粒間滑動或土體的裂紋微錯所致。邊坡巖體的松動可以是應力重分布的過程中形成的，也可以是各種外力作用形成的。被這種裂隙切割的巖土體便向臨空方向松動。因此邊坡的變形主要是松動和蠕動。人工邊坡就是人工開挖形成的，挖方形成的邊坡稱為開挖邊坡；填方形成的邊坡稱為構(gòu)筑邊坡。一．邊坡的分類邊坡按成因可以分為兩類：自然邊坡和人工邊坡自然邊坡是天然形成的山坡或谷坡。 [10]《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ12099）。中國建筑工業(yè)出版社，2002[8]趙志晉，趙帆編著，高層建筑施工。中國建筑工業(yè)出版社，2002。中國建筑工業(yè)出版社，1997。中國建材工業(yè)出版社，1999。中國建筑工業(yè)出版社，1997。機械工業(yè)出版社，2003。中國水利水電出版社，1999。由于水平有限，錯誤再所難免，望老師指正。在此：首先感謝河北工程大學的課程安排；再次感謝土木工程學院的老師給我以悉心的指導。在這13周的畢業(yè)設(shè)計里，我自認為沒有虛度時光，而是身心受益。注漿管深度試具體情況而定。9應急預案： 當觀測數(shù)據(jù)達到計算變形的最大值時，必須通報有關(guān)單位和人員，采取措施。監(jiān)測記錄和監(jiān)測報告應采用監(jiān)測記錄表格，并應有監(jiān)測、記錄、校核人員簽字。兩天觀測一次。（3）臨近管線變形監(jiān)測：熱力管道上布置2~3個觀測點，測點布設(shè)于管道頂部。測點布設(shè)在建筑物墻外側(cè)。當水平位移報警值為24mm。在本工程深基坑施工過程中，為了隨時監(jiān)測基坑施工及相鄰建筑物的安全，達到信息化施工，對以下項目進行了施工監(jiān)測：（1）樁頂水平位移監(jiān)測：水平位移觀測點延其結(jié)構(gòu)延伸方向布設(shè)，每10米布設(shè)一個觀測點。計算結(jié)果如下： 安全 基底承載力安全系數(shù) （612）式中—基底部分塑性承載力 —基底最大壓應力 計算結(jié)果如下： 安全(1)土方量計算 土方量=面積坑深 V=SH==(2)機械費裝載機(履覆式1m3) 自卸汽車() (3)裝載機裝自卸汽車運土人工費 (4)綜合:. 樁數(shù)::::18m.。 計算結(jié)果如下： Eax＝cosφEa＝cos100＝ KN安全抗傾覆安全系數(shù) （611）式中Mw——抗傾覆力矩。因此土釘支護的外部整體穩(wěn)定性分析與重力式擋土墻的穩(wěn)定分析相同 土釘厚度B的確定將土釘?shù)募庸谭秩糠挚紤]土墻的厚度：第一部分加強體的均勻壓縮加固帶為2/3L；第二部分鋼筋網(wǎng)噴射混凝土的支護厚度為1/6；L第三部分土釘尾部非均勻壓縮帶厚度為1/12L；所以土釘厚度為三部分之和B＝11/12L；土釘傾斜時B＝（11/12）L cosα＝抗滑移安全系數(shù) （610）式中Fi——基底斷面上產(chǎn)生的抗滑合力。所形成的復合體類似錨定板群錨現(xiàn)象中破裂面后移現(xiàn)象。Tgφi＝,CiL＝＝土條號土條高Hi土條重Wiαisinαicosαi(W+q) cosαi tgφi(W+q) sinαi05．752315．462525．063034．643344．153753．574562．885272．015880．8365求和βisinβicosβi(R/Sh) sinβi tgφi(R/Sh) cosβi3543556268求和計算按下式算出內(nèi)部整體穩(wěn)定性安全系數(shù)為 （68）式中 W1,Q1—作用于土條i的自重和地面地下荷載α1—土條i圓弧破壞面切線與水平面的夾角△1—土條i的寬度φ1—土條i圓弧破壞面所處第層土的內(nèi)摩擦角C1—土條i圓弧破壞面所處第層土的粘聚力R1 —破壞面上第i排土釘?shù)淖畲罂沽Π礂l確定β1—第i排土釘軸線與該處破壞面切線之間的夾通過計算內(nèi)部整體穩(wěn)定性安全系數(shù)為；F s1＝另取一圓弧如下圖 內(nèi)部穩(wěn)定性分析計算簡圖2采用瑞典條分法：，土條寬度取b＝，共分為6條。 土釘墻支護內(nèi)部穩(wěn)定性分析土釘支護的內(nèi)部整體穩(wěn)定性分析是指邊坡土體中可能出現(xiàn)的破壞面發(fā)生在支護內(nèi)部，并穿過全部或部分土釘。第一道土釘長度，采用正弦定理計算，計算簡圖如右所示由得＝第一道土釘處于素填土中因此τ取60Kpa ＝不滿足要求，調(diào)整L/H==。各層土釘在設(shè)計內(nèi)力作用下應滿足式 （63）－—，基坑深度較大時取高值N—土釘設(shè)計內(nèi)力，按確定d—土釘鋼筋直徑(m)fyk—鋼筋抗拉強度標準值按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范取用(KN/m2)計算結(jié)果如下＝＝＜滿足要求（2）土釘受拉拔出破壞，土釘從破壞面內(nèi)側(cè)穩(wěn)定土體中拔出。計算結(jié)果如下?。剑?9,8kpa＝＝因為Pm＞所以Pm＝39,8kpaPq＝qKa＝10＝土釘所受的側(cè)壓力P=Pl +Pq＝39,8＋＝在土體自重和地表均布荷載作用下每一土釘中所受的最大拉力或設(shè)計內(nèi)力N，可按上圖圖所示的側(cè)壓力分布圖形用下求出。通過以上土釘參數(shù)的初步確定，土釘墻支護的剖面圖如上所示假定土釘受拉工作，不考慮抗彎強度，土釘設(shè)計按下圖的側(cè)壓力分布圖算出。采用混凝土強度C30, 噴混凝土面層的厚度為100mm, 設(shè)鋼筋網(wǎng)為φ6200200mm2。采用Ⅱ級螺紋鋼筋直徑為25mm，土釘孔徑為100mm，④土釘鉆孔的向下傾角宜在00—200的范圍內(nèi)。取L=②土釘?shù)乃胶拓Q向間距Sh —。 作圖分析法由力多邊形，求出力多邊形的平衡力，即錨桿拉力Rmax深層滑移穩(wěn)定性安全系數(shù)Kms= 滿足6土釘墻的設(shè)計（按照《基坑土釘技術(shù)規(guī)程》CECS 96:97)）①—。2) 力系驗算，包括土體自重及地面超載G，圍護墻主動土壓力得合力Ea，cd面上得主動土壓力的合力Ec,bc面上的合力Fe.3) 做力多邊形，求出里多變形的平衡力，即錨桿力R.計算結(jié)果 。深層滑移穩(wěn)定性驗算，按照德國學者克蘭恣（）方法計算，對于單層錨桿圍護墻的深層滑移穩(wěn)定性驗算如下圖。5,＝＋＝＋＝錨桿桿體的截面面積：采用HRB335級鋼筋，＝300N/，則 (54)錨桿面積 選用錨桿軸向受拉承載力計算： (55)此錨桿為非擴孔錨桿故 (56)查《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（土層按加權(quán)平均考慮）p＝，故錨桿的承載力滿足要求。在集中力R作用下H0＝,M0＝Pb＝＝任意點的水平位移由三部分組成：1，擋墻作為彈性地基桿在基坑地面處o點受H和M后，o點的水平位移 （424） 2．擋墻作為彈性地基桿在基坑地面處o點受H和M后在o點產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角在o點引起的變位為 位移計算簡圖 （425） 3．擋土墻懸臂部分作為懸臂梁，在集中力P作用下，在任意點N產(chǎn)生水平位移，當N點位于a范圍里。故取土壓力為零點在－土壓力為：最大彎矩在剪力為零處，設(shè)從土壓力為0點向下處Q=0，則有； （410）則所以： （411） 按配筋滿足要求錨桿和排樁需要有腰梁來連接,從而增強了地下支護結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性，.腰梁計算簡圖為: ( ,計算5跨) 腰梁計算簡圖 腰梁彎矩圖因,即: (412)腰梁：選2[14a冠梁按構(gòu)造配筋，如圖示： 冠梁配筋圖（m法）用m法計算排樁位移可分為兩部分：基坑底面以下和基坑以上部分位移。取L＝ 彎矩的計算由力學求解器得：， M＝，M＝ 樁身彎矩圖樁體可按均勻配筋，即受壓和受拉區(qū)配筋相等，樁受彎矩為：鋼筋總抗彎能力 取樁徑為d＝800mm, 保護層厚度a取50mm，鋼筋籠直徑d1＝d－2a＝700mm混凝土選用C30, 鋼筋選， 沿截面受拉區(qū)和受壓區(qū)周邊配置局部均勻縱向鋼筋或集中縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土樁,其正截面受彎承載力可按下列公式計算 （47） （48）查表得：α＝ （49） ＞，符合要求。 —支撐力距基頂?shù)木嚯x。（2），其它三側(cè)均為管道，電纜等地下建筑綜合該工程的特點和場地地質(zhì)與水文條件，并參照各種圍護墻體的類型，適用性以及優(yōu)缺點和《建筑基坑工程的設(shè)計計算和施工》中各種基坑實例簡況，現(xiàn)確定方案如下：東，南，西三側(cè)：土釘墻支護北側(cè)：單支撐排樁，故該工程不考慮降水處理問題。不宜采用計算結(jié)果如后設(shè)計部分，可以采用。按照規(guī)范規(guī)定，—。在北側(cè)不宜采用。土釘墻支護方案由于其經(jīng)濟和施工工期短，所以，此方案是最基本方案，但其適用性有一定范圍。經(jīng)布魯姆法計算，,。西側(cè)有邯山區(qū)自來水網(wǎng)管。該工程北側(cè)毗鄰邯山區(qū)實驗小學教學樓（4層）。（附表如下）基坑側(cè)壁安全等級及重要性系數(shù)安全等級破壞后果重要系數(shù)γ0一級支護結(jié)構(gòu)破壞，土體失穩(wěn)或變形過大對基坑周圍環(huán)境及地下結(jié)構(gòu)施工影響嚴重二級支護結(jié)構(gòu)破壞，土體失穩(wěn)或變形過大對基坑周圍環(huán)境及地下結(jié)構(gòu)施工影響一般三級支護結(jié)構(gòu)破壞，土體失穩(wěn)或變形過大對基坑周圍環(huán)境及地下結(jié)構(gòu)施工影響不嚴重各主要土層物理力學性質(zhì)指標土層編號土層