正戊烷－正己烷混合液篩精餾塔設計方案-文庫吧資料
2025-05-02 12:32本頁面
【正文】 n= = =3622(個) 開孔率為 =(=氣體通過閥孔的氣速為===5 篩板的流體力學驗算 塔板壓降 氣相通過浮閥塔板的壓降，根據(jù)計算 精餾段 圖5 /與關系圖干板阻力：精餾段 由/=5/3= 由圖五可查的=故 =提餾段由/=5/3= 由圖五可查的=故 = 氣體通過液層的阻力計算圖6 與關系圖==()精餾段======(s) 查圖得=故 ==()=（+）=提餾段 === ===(s) 查圖得=故 ==()=(+）= 液體表面張力的阻力計算精餾段 液體表面張力的阻力==m提餾段 液體表面張力的阻力==m精餾段氣體通過每層塔板的液柱高度為：=++=精餾段氣體通過每層塔板的壓降為g=提餾段氣體通過每層塔板的液柱高度 =++=提餾段氣體通過每層塔板的壓降為g= 液面落差對于篩板塔，液面落差很小，且塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。精餾段塔板數(shù)N==餾段塔板數(shù)N== 層3 工藝條件及有關物性的計算 操作壓力塔頂操作壓力 PD=p當?shù)?p表=+4= kPa每層塔板壓降 Δp=進料板壓降 PF=+12= kPa 塔底壓降 PW=+31= kPa精餾段平均壓降 pM=(+)/2= kPa提餾段平均壓降 pM=(+)/2= kPa 操作溫度根據(jù)內(nèi)插關系可得塔頂溫度： TD= 塔釜溫度： TW=加料板溫度： TF=精餾段平均溫度：T=精餾段平均溫度：T= 平均摩爾質(zhì)量 塔頂汽液混合物平均摩爾質(zhì)由xD=y1=x=y/( ( 1)y）得 = =72+86=（kg/kmol） =72+86=（kg/kmol） 進料板汽、液混合物平均摩爾質(zhì)量xF==y/( ( 1)y）得yF= =72+86=（kg/kmol） =72+86=（kg/kmol） 塔底汽液混合物平均摩爾質(zhì)量 =72+86=（kg/kmol） =72+86=（kg/kmol） 精餾段汽、液混合物平均摩爾質(zhì)量 =（+）/2=（kg/kmol） =（+）/2=（kg/kmol） 提餾段汽、液混合物平均摩爾質(zhì)量 =（+）/2=（kg/kmol） =（+）/2=（kg/kmol） 平均密度表4 各組分的液相密度與溫度的關系溫度(()正戊烷(kg/)正己烷(kg/)0102030616405060708090100535 氣相平均密度由理想氣體狀態(tài)方程計算，即精餾段：提餾段： 液相平均密度液相平均密度按下式計算，即 (a 為質(zhì)量分數(shù)） 塔頂液相平均密度的計算由 根據(jù)內(nèi)插關系可得= == == =進料板液相平均密度的計算由 根據(jù)內(nèi)插關系可得 = 進料板液相的質(zhì)量分率 ==③塔釜液相平均密度: 由根據(jù)內(nèi)插關系可得 精餾段液相平均密度:=提餾段液相平均密度:= 液相平均表面張力液體平均表面張力依下式計算 ①塔頂液相平均表面張力的計算：由，根據(jù)內(nèi)插關系 =() = () += () ②進料板液相平均表面張力的計算由，根據(jù)內(nèi)插關系 =() =()③塔釜液相平均表面張力的計算：由，根據(jù)內(nèi)插關系 =() =()+= ()同理可得精餾段液相平均表面張力為 ()提餾段液相平均表面張力為 ()表5 各組分的表面張力與溫度的關系溫度（）正戊烷）正己烷）0102030405060 70 80 90 100 液相平均黏度按下式計算，即 塔頂液相平均黏度的計算 由，根據(jù)內(nèi)插關系=（t）= （mPa?s）=（t）=（mPa?s）故 =+(1)= 得=?s同理可得 進料板液相平均黏度= mPa?s塔釜液相平均黏度= mpa?s精餾段液相平均黏度= mpa?s提餾段液相平均黏度= mpa?s表6 各組分的粘度與溫度的關系溫度）正戊烷（mPa?s）正己烷（mPa?s）4050607080901004 精餾塔工藝尺寸計算 塔徑的計算精餾段的氣 液相體積流率為提餾段的氣、液相體積流率為圖3 史密斯關系圖C由式子C=（得出精餾段 由圖三查得= C=提餾段由圖三查得= C =取板間距為 板上液層高度為 則精餾段 ,則()提餾段 ,則 ()塔徑的計算精餾段 圓整橫截面積：空塔氣速：提餾段 圓整橫截面積：空塔氣速： 精餾塔有效高度的計算Z=(1)= 溢流裝置計算，采用凹型受液槽。= V=（kmol/h） 操作線方程精餾段操作線方程為 提餾段操作線方程為 = 圖解法求理論板層數(shù)采用圖解法求理論板層數(shù)，如圖2所示?？傻貌僮骰亓鞅萊=(2
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