【正文】 作用的組合 SGk —— —— SQk —— —— —— —— 可變荷載控制 + 支座調(diào)幅系數(shù) —— —— —— 跨間最大值修正系數(shù) —— —— —— —— —— —— 永久荷載控制 +SQk 支座調(diào)幅系數(shù) —— —— —— 跨間最大值修正系數(shù) —— —— —— —— —— —— 地震作用的組合 SGEk=SGk+ —— —— 支座調(diào)幅系數(shù) —— —— —— —— —— SEhk —— —— 左震 不利 γRE(+) —— —— —— —— 有利 γRE(+) —— —— 右震 不利 γRE(+) —— —— 有利 γRE(+) —— —— —— —— V=γRE[η vb(Mlb+Mrb)/ln+VGk] 控制值 Mmax Mmax —— —— V 表 橫向框架 A 柱彎矩和軸力的組合 層次 截面 內(nèi)力 SGK SQk SEk γ RE[（ SGk+) +Ek)] +SQk + Mmax M M 活載 雪載 N Nmin Nmax 7 柱頂 M N 柱底 M N 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 續(xù)表 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 注：表中 M 以左側(cè)受拉為正，單位為 kN 組合結(jié)果以及柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整見表 ～ 32。 m Mb l 邊 + Mb r 邊 =++ VGb=[ +（ + 2） /2]/2= 在左震中，左梁端的剪力小于右梁端的剪力，取其中的大值進(jìn)行計(jì)算，右震同理。 m 右震時(shí) Vbl=Mb l 邊 =+（ ） = AB 凈跨為 ln=+（ ） 左震時(shí) Vbl=Mb l 邊 =（ ） = m 右震時(shí) B ???????? ??? 則 Mmax發(fā)生在 B 支座 γREMmax= 以第 1 層 AB 跨梁考慮地震作用的組合為例 梁上荷載設(shè)計(jì)值為 q1= =q1’=（ + ） =q1xAVV BAM M B計(jì)算簡圖圖2. 12 均布 和三角形荷載下的q2 左震時(shí) A ???????? ??? 則 Mmax發(fā)生在 A 支座 Mmax=+= +（ ） = 同理，對于圖 所示的在均布和三角形荷載作用下的跨中最大彎矩計(jì)算公式如下。這樣可以不必處理 )21)(()221 2121 ?? ??? ?? qqlqqV A （的情況，在實(shí)際計(jì)算中均從正彎矩值較大的支座剪力判斷跨中彎矩最大值發(fā)生的位置，在對稱荷載作用下，跨中彎矩最大值總是偏向于支座彎矩正彎矩較大的一側(cè)。 b. 若 l)21)(qq(l)qq221Vl)qq2212121A21 ???????? ??（（,即 l2xl ???? ，同理可解得2122Aqqql21Vx???? )l31x(lq21x)qq21xVMM 2221AAm a x ??????? ?（ 0VA? ，跨中最大彎矩發(fā)生在 A 支座處， Amax VM ? 。 根據(jù)圖 ，對在均布荷載和梯形荷載作用下的 AB 跨 中最大彎矩的計(jì)算方法推導(dǎo)如下： 根據(jù)平衡條件，梁端剪力為 2 )l1(q2 lql MMV 21ABA ?????? a．若 0l)qq221V21A ??? ?（，由剪力圖與彎矩圖的關(guān)系可知跨中最大彎矩發(fā)生在 剪力為零點(diǎn)，即 lx0 ??? 。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表 ～26。 （ 1）結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí) 該結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)，高度小于 30m，烈度為 8 度，可確定建筑抗震等級(jí)為二級(jí)。 m ）（ a ）恒載作用下 （ b ）活載作用下上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁0 .7 22 0 .2 78 0 .2 16 0 .5 62 0 .2 221 8. 12 7 0 .91 7 0. 911 6. 48 5. 843 8. 11 1 4. 68 1 0 .50 2 7 .31 1 0 .791 5. 31 5. 25 7 . 34 1 1 .35 7. 27 2. 80 0 . 87 2 . 25 0 . 894 6. 16 6 4 .28 6 8. 62 3 6 .40 1 5 .740 .4 19 0 .4 19 0 .1 62 0 .1 38 0 .3 60 0 .3 60 0 .1 421 3 .6 8 6 .69 8 6. 69 1 8. 72 4. 923 0. 62 3 0. 62 1 1. 84 8. 70 2 2 .70 2 2 .70 8. 951 9. 06 1 5. 31 4. 35 5 . 92 1 3 .65 1 1 .35 1 2 .58 1 2 .58 4. 86 2 . 63 6 . 87 6 . 87 2 . 713 7. 10 3 3. 36 8 4 .06 8 6. 54 2 9 .48 2 7 .18 1 1 .160 .4 19 0 .4 19 0 .1 62 0 .1 38 0 .3 60 0 .3 60 0 .1 421 3 .6 8 6 .69 8 6. 69 1 8. 72 4. 923 0. 62 3 0. 62 1 1. 84 8. 70 2 2 .70 2 2 .70 8. 951 5. 31 1 5. 31 4. 35 5 . 92 1 1 .35 1 1 .35 1 1 .01 1 1 .01 4. 26 2 . 32 6 . 04 6 . 04 2 . 383 4. 93 3 4. 93 8 3 .46 8 6. 22 2 8 .01 2 8 .01 1 1 .490 .4 19 0 .4 19 0 .1 62 0 .1 38 0 .3 60 0 .3 60 0 .1 421 3 .6 8 6 .69 8 6. 69 1 8. 72 4. 923 0. 62 3 0. 62 1 1. 84 8. 70 2 2 .70 2 2 .70 8. 951 5. 31 1 4. 93 4. 35 5 . 92 1 1 .35 9. 52 1 0 .85 1 0 .85 4. 19 2 . 06 5 . 38 5 . 38 2 . 123 5. 09 3 4. 71 8 3 .39 8 5. 97 2 8 .67 2 6 .83 1 1 .750 .3 87 0 .3 87 0 .2 26 0 .1 68 0 .2 87 0 .2 87 0 .2 581 3 .6 9 0 .75 9 0. 75 1 8. 72 5. 722 9. 86 2 9. 86 1 7. 44 1 1 .14 1 9 .03 1 9 .03 1 7 .111 5. 31 1 0. 45 5. 57 8 . 72 1 1 .35 6. 81 7. 81 7. 81 4. 56 1 . 59 2 . 71 2 . 71 2 . 433 7. 36 3 2. 49 8 3 .45 8 9. 91 2 7 .67 2 3 .13 2 0 .390 .2 91 0 .5 39 0 .1 70 0 .1 35 0 .2 31 0 .4 27 0 .2 071 8. 94 9 0 .75 9 0. 75 2 6. 10 5. 722 0. 90 3 8. 71 1 2. 21 7. 96 1 3 .61 2 5 .16 1 2 .201 4. 93 1 7. 95 3. 98 6 . 10 9. 52 1 1 .84 8. 41 1 5 .58 4. 91 2 . 06 3 . 526 . 513 . 162 7. 41 4 1. 08 8 7 .43 9 0. 96 1 9 .60 3 0 .49 1 4 .760 .5 00 0 .3 43 0 .1 57 0 .1 27 0 .4 02 0 .2 76 0 .1 951 8. 94 9 0 .75 9 0. 75 2 6. 10 5. 723 5. 91 2 4. 63 1 1. 27 7. 48 2 3 .69 1 6 .26 1 1 .491 9. 35 3. 74 5 . 64 1 2 .58 7. 81 5. 35 2. 45 0 . 88 2 . 79 1 . 92 1 . 354 7. 45 1 9. 28 8 9. 78 3 3 .48 1 4 .35 1 5 .869 . 64 7. 170 .7 22 0 .2 78 0 .2 16 0 .5 62 0 .2 220 . 9 125 6. 47 6 . 47 1 .3 56 0. 514 . 01 1 . 54 0. 99 2. 59 1. 024 . 65 0. 50 0 . 77 3. 31 3. 00 1. 16 0 . 55 1 . 42 0 . 565 . 66 6. 58 6 . 80 4. 47 0. 970 .4 19 0 .4 19 0 .1 62 0 .1 38 0 . 36 0 . 36 0 .1 423 .6 51 2 5 .86 2 5. 86 5 .4 32 2. 059 . 31 9 . 31 3 . 60 2. 54 6. 62 6. 62 2. 612 . 01 4 . 65 1. 27 1 . 80 1. 29 3. 31 2. 26 2. 26 0. 87 0 . 39 1 . 01 1 . 01 0 . 409 . 05 1 1. 70 2 4 .40 2 5. 51 6. 90 8. 92 4. 260 .4 19 0 .4 19 0 .1 62 0 .1 38 0 . 36 0 . 36 0 .1 423 .6 51 2 5 .86 2 5. 86 5 .4 32 2. 059 . 31 9 . 31 3 . 60 2. 54 6. 62 6. 62 2. 614 . 65 4 . 65 1. 27 1 . 80 3. 31 3. 31 3. 37 3. 37 1. 30 0 . 66 1 . 73 1 . 73 0 . 681 0. 59 1 0. 59 2 4 .83 2 5. 79 8. 19 8. 19 3. 980 .4 19 0 .4 19 0 .1 62 0 .1 38 0 . 36 0 . 36 0 .1 423 .6 51 2 5 .86 2 5. 86 5 .4 32 2. 059 . 31 9 . 31 3 . 60 2. 54 6. 62 6. 62 2. 614 . 65 4 . 30 1. 27 1 . 80 3. 31 2. 64 3. 22