【正文】 施升降機接料平臺專項施工方案 19 鋼絲拉繩的軸力 RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力 N，為 N=RU= 鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算公式為 其中 [f] 為吊環(huán)抗拉強度，取 [f] = 50N/mm2，每個吊環(huán)按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑 D=[8606179。 故采用 6179。 選擇 6179。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于 179。 3 6179。 各支點的支撐力 RCi=RUisin i 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1= 十、拉桿的強度計算 拉繩或拉桿的軸力 RU我們均取最大值進行計算，為 RU= 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中 [Fg] —— 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg —— 鋼絲繩的鋼 絲破斷拉力總和 (kN)； —— 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對 6179。 106/(179。 )= 由于 b大于 ，按照《鋼結構設計規(guī)范》 (GB500172020)附錄 B其值b39。 235/(179。 179。 )+179。 10= 1 懸挑腳手架示意圖 1 0 0 1 7 0 0 2 7 0 01 0 . 6 6 k N1 0 . 6 6 k N 0 . 2 1 k N / mA B 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續(xù)梁的計算得到 施升降機接料平臺專項施工方案 17 0 . 0 00 . 0 27 . 3 4 7 . 2 03 . 4 5 3 . 6 11 4 . 2 61 4 . 3 31 . 1 0 0 . 5 4 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 4 . 7 2 42 . 2 1 4 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 () 0 . 6 6 50 . 5 0 6 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=,R2=,R3= 最大彎矩 Mmax= 抗彎計算強度 f=M/+N/A=179。 179。 受腳手架集中荷載 P= 水平鋼梁自重荷載 q=179。 懸臂部分腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支點。 = ； No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN)； No = 經計算得到 Nlw = ，連墻件軸向力計算值 Nl = 連墻件軸向力設計值 Nf = A[f] 其中 —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 l/i==； A = ； [f] = 。 wk 179。 =； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立 桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 由長細比，為 2599/16=163； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 l0/i 的結果查表得到 ； MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩， MW=； —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =9947/(179。424)=； [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f]=； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! ,立桿的穩(wěn)定性計算 施升降機接料平臺專項施工方案 15 其中 N —— 立桿的 軸心壓力設計值， N=； i —— 計算立桿的截面回轉半徑， i=； k —— 計算長度附加系數，取 ； u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定， u=； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0=179。 179。 179。 179。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=179。 = 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 179。 = 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力 N=179。 +179。 施升降機接料平臺專項施工方案 14 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 179。 179。 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 —— 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092020)附錄表 規(guī)定采用： W0 = Uz —— 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092020)附錄表 的規(guī)定采用： Uz = Us — — 風荷載體型系數： Us = 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 179。 2179。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。 179。 179。 179。 = (2)腳手板的自重標準值 (kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為 NG2 = 179。 = 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 當直角扣件的擰緊力矩達 ,試驗表明 :單扣件在 12kN的荷載下會滑動 ,其抗滑承載力可取 ； 雙扣件在 20kN的荷載下會滑動 ,其抗滑承載力可取 ； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 +179。 179。 179。 )= 最大撓度和 V=V1+V2= 小橫桿的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范 ): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值 ,取 ； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 施升降機接料平臺專項施工方案 13 橫桿的自重標準值 P1=179。 179。 179。 )= 集中荷載標準值 P=++= 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=179。 179。 179。 =179。 )179。 +179。 荷載的計算值 P=179。 活荷載標準值 Q=179。 = 腳手板的荷載標準值 P2=179。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 105179。 (100179。 +179。 = 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =179。 +179。 )179。 = 大橫桿計算荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 大橫桿計算荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式 如下 : 跨中最大彎矩為 M1=(179。 +179。 活荷載標準值 Q=179。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。拉桿采用鋼絲繩。 懸挑水平鋼梁采用 [16a號槽鋼 U口水平，其中建筑物外懸挑段長度 ，建筑物內錨固段長度 。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。 腳手板采用竹笆片，荷載為 ，按照鋪設 10層計算。 ， 連墻件采用每層每跨，豎向間距 ，水平間距 。 立桿的縱距 ，立桿的橫距 ，內排架距離結構 ，立桿的步距 。 鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（ JGJ1302020）。 100cm積水坑，并備好排水機械，做好有組織排水，嚴禁基礎有積水現象出現。根據本工程的實際情況，建筑物的基礎四周自然地面及護坡均以澆筑 C20砼層 10cm厚，向外有不小于 1:，在四角有 60cm179。 （ 2）活載：包括物料、推車、作業(yè)人員等重量，這部分荷載在進行強度核算時應乘以 。對基本風壓小于 ，構造符合規(guī)范規(guī)定時，可不考慮荷載的作用。 1料臺在搭設過程中，企業(yè)安全部門和使用單位應對料臺進行分段分層驗收，合格后方可使用；如有變更、重新搭設應有記錄，搭設好后，按驗收程序驗收 ,方可繼續(xù)使用。 料臺兩側與建筑物層層預埋鋼管，進行剛性拉接，連接點每步料臺不能拆除。 料臺平臺板采用木板填鋪，（由專業(yè)木工）鋪嚴、鋪實、釘牢。橫向水平桿間距與立桿縱向間距相同，并在其間設置 1～ 2根填芯，但不得大于 250mm。料臺立桿的橫向間距不大于架體的橫向間距，如料臺大于架體間距，兩立桿之間應增設立桿。（基礎處理相關回填資料須施工單位提前提供給架業(yè)公司以備檢查驗收。 600mm179。 ； 有彎曲、銹蝕、裂紋的鋼管不得使用。 料臺的鋼管、扣件材料必須符合 JGJ1302020 規(guī)范中第 3 項的規(guī)定，采用的鋼管類型應為國家標準 179。