【正文】 的強度計算 拉繩或拉桿的軸力 RU我們均取最大值進行計算，為 RU= 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中 [Fg] —— 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg —— 鋼絲繩的鋼 絲破斷拉力總和 (kN)； —— 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對 6179。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于 179。 故采用 6179。 50179。 50179。 20179。 19，公稱抗拉強度 (N/mm2):1400，鋼絲繩直徑 (mm):17； 鋼絲繩安全系數(shù)取 :，鋼絲繩不均勻系數(shù) α:； 鋼絲繩共點布置，與墻支點垂直距離為 ； 支撐距離墻長度 (m):,； 二、主梁的受力計算 主梁按照懸臂連續(xù)梁計算 施升降機接料平臺專項施工方案 21 主梁的截面慣性矩 I=，截面抵抗矩 W=，截面積 A=，重量 m=。 m) 施升降機接料平臺專項施工方案 23 懸挑腳手架主梁變形圖 (mm) 各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為： R1=； R2=； R3=； R4=； 最大彎矩： Mmax=178。 19鋼絲繩 ,鋼絲繩公稱抗拉強度 1400MPa，直徑 17mm。 經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 2)]1/2=； 實際拉環(huán)選用直徑 D=16mm 的 HPB235的 鋼筋制作即可。 立桿的縱距 ，立桿的橫距 ，內(nèi)排架距離結(jié)構 ，立桿的步距 。 腳手板采用竹笆片，荷載為 ，按照鋪設 7層計算。 地基承載力標準值 170kN/m2，基礎底面擴展面積 ，地基承載力調(diào)整系數(shù) 。 活荷載標準值 Q=179。 = 大橫桿計算荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 大橫桿計算荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下 : 跨中最大彎矩為 M1=(179。 +179。 +179。 105179。 = 腳手板的荷載標準值 P2=179。 荷載的計算值 P=179。 )179。 179。 )= 集中荷載標準值 P=++= 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=179。 179。 179。 +179。 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構自重標準值 (kN/m)；本例為 NG1 = 179。 (+)/2= (3)欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為 NG3 = 179。 = 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 。 179。 = 。 179。 施升降機接料平臺專項施工方案 30 其中 Wk —— 風荷載標準值 (kN/m2)； la —— 立桿的縱距 (m)； h —— 立桿的步距 (m)。 179。 =； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 由長細比，為 3118/16=196； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到 ； —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =8316/(179。424)+258000/4491=； [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f]=； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! 六、最大搭設高度的計算 : 不考慮風荷載時 ,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可 搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K —— 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力， NG2K = ； NQ —— 活荷載標準值， NQ = ； gk —— 每米立桿承受的結(jié)構自重標準值， gk = ； 經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 。 wk 179。 fgk 其中 kc —— 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)； kc = fgk —— 地基承載力標準值； fgk = 地基承載力的計算滿足要求 ! 。 = ； No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN)； No = 經(jīng)計算得到 Nlw = ，連墻件軸向力計算值 Nl = 連墻件軸向力設計值 Nf = A[f] 其中 —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l/i==； A = ； [f] = 。 考慮風荷載時 ,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K —— 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力， NG2K = ； NQ —— 活荷載標準值， NQ = ； gk —— 每米立桿承受的結(jié) 構自重標準值， gk = ； Mwk —— 計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩， Mwk = ； 經(jīng)計算得到，考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 。 179。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 : ,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值， N=； i —— 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； k —— 計算長度附加系數(shù)，取 ； u —— 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0=179。 179。 +179。 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力 N=179。 179。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 179。 7/2= (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng) (kN/m2)； NG4 = 179。 7179。 = 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 當直角扣件的擰緊力矩達 ,試驗表明 :單扣件在 12kN的荷載下會滑動 ,其抗滑承載力可取 ； 雙扣件在 20kN的荷載下會滑動 ,其抗滑承載力可取 。 179。 )= 最大撓度和 V=V1+V2= 小橫桿的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 三、扣件抗滑力的計算 : 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范 ): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值 ,取 ； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值 P1=179。 179。 179。 =179。 +179。 活荷載標準值 Q=179。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 (100179。 = 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =179。 )179。 +179。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結(jié)點間增加一根大橫桿。 ，連墻件采用 2步 2跨，豎向間距 ，水平間距 。 落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（ JGJ1302020）。 4/(179。 得到 ： [Fg]=179。 三、主梁的整體穩(wěn)定性計算 主梁采用 16a號槽鋼，計算公式如下： σ=M/φbWx ≤ [f] 其中 φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)： φb=(570tb/lh)?235/fy)=570 ?0?3?235 /( 3600?60?35)= 施升降機接料平臺專項施工方案 24 由 于 φb大于 ，根據(jù)《鋼結(jié)構設計規(guī)范》 (GB500172020)附表 B，得到 φb值為。 179。 ，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 施升降機接料平臺專項施工方案 20 其中 N —— 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N = ； d —— 樓板螺栓的直徑， d = 20mm； b —— 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長， b=5d=100mm； fcc —— 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取 =； 經(jīng)過計算得到公式右邊等于 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求 ! 一、參數(shù)信息 主梁與建筑物連接方式 :主梁平鋪在建筑物樓面上 建筑物外懸挑長度 m(m): 建筑物內(nèi)錨固長度 t(m): 錨固壓點方式 :壓環(huán)鋼筋，鋼筋直徑 (mm):18 樓板混凝土強度等級 :C30 主梁截面類型 :槽鋼，主梁規(guī)格 :16a號槽鋼 序號 主梁上的力大小 (kN) 作用點離墻距離 (m) 1 2 3 4 主梁上面采用鋼絲繩與建筑物聯(lián)結(jié)。 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保